Испитивања удараца. Динамички тестови

ЛЛЦ "Мост Буреау" нуди услуге за одређивање носивости гомила на терену. Ми вршимо тестирање шипова уз помоћ савремених метода који обезбеђују економичну потрошњу буџета за тестирање, а такође у потпуности поштују важеће прописе.

Зашто су потребни тестови за гомилу?

За утврђивање носивости земљишта помаже се посебним прорачунима и звуцима. Међутим, ови подаци нису довољни и не могу постати једина основа за израчунавање основе пилота. Прецизни резултати се могу добити приликом тестирања шипова пуног размера земљишта. Када се користи таква метода, оптерећење се примењује на учествоване пилоте, чији прорачун ће бити одређен заједничким подухватом 24.13330.2011 "Пиле темеље". Утицај оптерећења на природне шипове може бити статичан (статички тест) или динамичан.

Динамички тестови

Цена тестова изведених динамичком методом је знатно нижа од статичких. Технологија ове методе је једноставна. Гомила потоне у земљу, а док се тоне, повећава се отпор земље. Обрачун се заснива на односу између носивости гомиле и енергије удара приликом утапања у земљиште. Вожња пилом омогућава утврђивање најслабијих тачака поља поља, као и носивост шипова за израчунавање и додељивање рационалне дужине шипова.

Динамичко испитивање шипова не захтева високе трошкове, доступност скупе опреме, мобилне и погодне за различите врсте шипова. Недостатак оваквог истраживања је могућа нетачност у израчунавању величине носивости шипова. По правилу, динамично тестирање може превише показати овај индикатор. Због тога је важно да се такви тестови обављају само искусним стручњацима, а не да се користе у слободним и мобилним базама.

Предности тестирања шипова у ЛЛЦ "Мост Бироу"

Наша компанија спроводи тестирање земљишта са шиповима на градилиштима различите сложености.
Користимо ПДР инструментни комплекс који производи холандска компанија Аллнамицс. Комплекс је намењен за вршење контролних испитивања шипова за пресовање терета на основу теорије таласа удара у складу са чланом 8.4 ГОСТ 5686-2012. Заправо, тест притиска оптерећења користећи принципе таласне теорије удара сличан је динамичком тестирању шипова. Једина разлика је у неопходности утврђивања вредности деформација осовине и убрзања и његовог кретања под утицајем шок-оптерећења користећи комплекс ПДР инструментације.

Пакет опреме ПДР комплекса одговара Додатку Х ГОСТ 5686-2012. Уређај се састоји од два комбинована сензора за сензор и акцелерометара који су постављени на тест групу у складу са Анексом Х ГОСТ 5686-2012.

Током испитивања на теорији таласа, комплекс ПДР инструмента бележи податке о дејству силе на забележене вредности деформације шахта и на његово убрзање и брзину под утицајем оптерећења удара с фреквенцијом од најмање 50 кХз. Подаци се преносе на рачунар путем бежичног Ви-Фи предајника ради даље анализе и складиштења.

Вредности деформација подужне компресије гомиле и убрзања гомиле у подручју инсталације сензора током ударца чекића у даљим прорачунима омогућавају израчунавање следећих параметара:

  • притисак попречног пресека у тренутку удара;
  • стварна пренета енергија чекића;
  • Ефикасност чекића;
  • еластичне и резидуалне стопе неуспеха;
  • статичка носивост носача.

На основу резултата теста, могуће је утврдити да ли постоји штета на гомили која се може појавити током роњења.

Инструмент ПДР комплекс је способан да изврши неопходна мерења, како на вертикалним, тако и на нагнутим шиповима. Носивост гомиле се може одредити, како за чврсте и композитне шипове.

Да би надгледали еластичне и остатке кварова, наши стручњаци користе ЛС5 ласерски триангулациони сензор, који бележи шему грешака са вредностима грешака за сваки ударац. Евиденција се врши паралелно са радом ПДР инструменталног комплекса.

Употреба овог инструменталног комплекса има неколико предности у односу на друге типове тестова:

  • Брзина и лакоћа инсталације опреме (до 40 мин / куп);
  • Брзина тестирања (до 10 пилова по смени);
  • Економска корист у поређењу са статичким тестовима;
  • Одређивање присуства дефеката у тестним шиповима;
  • Одређивање исправног рада опреме за пилинг;
  • Поузданост и продужени опсег резултата.

Анализа носивости гомиле на тлу заснована је на таласној теорији удара, односно на проучавању ширења стресних таласа у еластичном шипку уз уздужне вибрације током и након излагања ударном оптерећењу. Ширење стресних таласа се одређује решавањем једначине за уздужне осцилације шипке. Решење се тражи у облику суперпозиције напред и назад. Почетни подаци и гранични услови за решавање једначине су очитавање сензора ПДР инструментационог комплекса инсталираног на гомилу.

Сва коришћена опрема се уноси у државни регистар СИ.

Тестирање шипова и анализа резултата се врши у складу са захтевима следећих регулаторних докумената:

  • ГОСТ 5686-2012 "Соил. Методе испитивања на терену;
  • СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85" Основи за пиле ";
  • СП 45.13330.2012 "СНиП 3.02.01-87" Земаљски радови, фондације и фондације. "

Фотографије радова компаније "Мост Буреау" на тестирању гомила

За израчунавање гомиле тестова можете се обратити нашим стручњацима.

Динамички тестира ово

ДИНАМИЧКИ ТЕСТИ НА БЕНДИРАЊУ УЗОРКА СА ЦУТС-ом

У динамичким тестовима, закон сличности не функционише, стога је неопходно стриктно уједињење величине узорка и услова тестирања. Главни узорак према ГОСТ 9454 - 78 је шипка са квадратним пресеком од 10 - 10 мм и дужином од 55 мм (слика 8). У узорцима Цхарпи, у средини дужина се наноси у облику слова У. Има ширину и дубину од 2 и полупречник заокруживања од 1 мм. Употреба узорака и ширина Б = 7,5; 5 и 2 мм. У другом случају

Слика 8 - Узорци за испитивање удара

висина Х = 8 мм. Узорци са зарезом у облику слова В имају исте димензије и разликују се само у геометрији изреза. Трећа врста узорака, обезбеђена ГОСТ 9454 - 78, има концентратор у облику слова Т (рез са заморним пукотинама). Дужина Л ових узорака је такође 55 мм, а висина пресека је Х = 11 мм при Б = 10; 7,5 или 5 мм. Узорци са Б = 2 мм и Х = 9 мм, Б = Х = 10 мм и Б = Х = 25 мм су дозвољени. У другом случају, Л = 140 мм.

Узорци са концентратором В облика (Менаге узорци) су основни и користе се за контролу металних материјала за критичне структуре (ваздухоплов, возила итд.). Узорци Цхарпи са концентратором у облику слова У су препоручени за селекцију и контролу прихватања метала и легура за успостављање стандарда за узорке са урезаним у облику слова В.

Узорци са зарезом и пукотином су намењени за испитивање материјала који су посебно важне структуре, при чему је отпорност на развој пукотина од највеће важности.

Код испитивања узорака са Л = 55 мм, растојање између носача мора бити 40 мм. Нож за савијање има секцију у облику троугла са угловима на врху од 30 ° и радијусом закривљености од 2 мм.

Испитивања савијања се врше на клатним блоковима са максималном енергијом која не прелази 300 Ј (1 Ј ≈ 0,1 кгф · м).

Схема тестирања је приказана на слици 9.

Слика 9 - Тестни круг за савијање ударца

Узорак се поставља хоризонтално на посебан шаблон који осигурава постављање жљебова стриктно у средини распона између носача. Страјк се наноси са стране супротно зарезом, у равнини која је правоугаона према уздужној оси узорка. Копра клатна је фиксирана у почетној горњој позицији. Скала фиксира угао елевације клатна α.

Затим се уклања бравица за причвршћивање, клатно се слободно пада под сопственом тежином, удара у узорак, савија и уништава, растући у односу на вертикалну осу главе под углом β. Овај угао је мањи, то је већи број радова К који је утрошио клатно на деформацији и уништавању узорка.

Величина рада деформације и уништења одређује се разлика између потенцијалних енергија клатна у почетном времену (након пораста за угао α) и коначног (након узимања у моменту угла β) тестних момената:

где је П тежина клатна; Х и х су висина подизања и узимања клатна (слика 11).

Ова формула се користи за израчунавање операције К од измерених углова α и β (П и Л су константни за дату копру). Скала копре се може скалирати у радним јединицама ако је угао елевације клатна фиксиран.

Део енергије удара се троши на тресање копре и основе, превазилажење отпора ваздуха, трење у лежајевима и у мерилном уређају, дробљење узорка у подупирачима и испод ножа, слање енергије у фрагменте узорака и еластична деформација штапа клатна.

Код копре, која се користи у рутинском тестирању метала, већина ових губитака је непроцењива, па су добијене вредности К прецењене за неколико процената. Губици енергије су посебно велики када је осовина удара и средина на неусаглашености узорка. Због тога се вриједности ударне жилавости, одређене на различитим копрама, могу разликовати од 10 до 30%. Тачност одређивања рада прелома је већа, мањи је вишак радне резерве клатна током рада деформације и уништавања узорка; морате се усмјерити на угао β након што је уништење узорка било мало.

Познавајући комплетан рад деформације и фрактуре К, може се израчунати главна карактеристика добијена као резултат изведених испитивања - јачина ударца:

где је Ф површина попречног пресека узорка на месту инцизије пре испитивања.

Стандардна димензија јачине удара је Ј / м 2 или Ј / цм 2.

У зависности од врсте концентратора у узорку, трећи индекс (У, В или Т) је уведен у ознаку јачине удара. На пример, КЦВ је јачина ударца одређена на узорку са концентратором у облику слова В на собној температури.

Тестови утицаја, попут статичких, могу се изводити на негативним и повишеним температурама. Методологија ових тестова регулисана је стандардима. Према ГОСТ 9455 - 78, динамичко савијање на негативним температурама врши се на истим узорцима као и на собној температури. Узорак се држи у течном расхладном средству најмање 15 минута на температури од 2 - 6 ° Ц испод постављене вредности, а затим се уклања из купатила, поставља се на возачу и одмах тестира.

Слична техника се користи при високом температурном тестирању (ГОСТ 9454-78). Препоручује се претходно загријавање слика у муфловим пећима, ако је потребно у неутралној атмосфери, прегревање узорка у односу на подешену температуру за 30 - 50 ° Ц, зависно од његове апсолутне вриједности. Истовремено, време монтаже узорка од момента уклањања са пећи до удара клатна не би требало да буде више од 3-5 с.

Да би се показала јачина удара на ниским или високим температурама, користи се дигитални индекс који одговара температури теста. На пример: КСТ-60 ударна јачина, одређена на узорку са Т-обликованим концентратором на - 60 ° С. У складу са ГОСТ 9454-78, препоручује се када индикација ударне жлијезде указује и на максималну ударну енергију клатна (Ј), дубину концентратора (мм) у тестираном узорку и његовој ширини (мм). На пример: КСУ +100 150/3 / 7.5 - јачина удара одређена на узорку са концентратором у облику слова У на 100 ° Ц на стругачу са максималном ударне енергије клатна од 150 Ј са дубином концентратора 3 мм и ширином примерка од 7,5 мм. Ако се користи драјвер са пилом са максималном ударне енергије клатна од 300 Ј и узорка ширине 10 мм са дубином главчине од 2 мм, онда се ови подаци не уписују у означавање жилавости (написано једноставно КСУ +100).

У масовним динамичким тестовима савијања узорака са зујањем, јачина удара је једина излазна карактеристика теста. Дијаграм деформације обично није забележен, јер је повезан са експерименталним тешкоћама.

Карактеристике пластичности - стрелица савијања и угао савијања - лако се утврђују преклапањем две половине уништеног узорка на исти начин као у тестовима статичке савијања.

Ударна жилавост је сложена сложена карактеристика, у зависности од комбинације чврстоће и пластичних својстава материјала. Рад који се троши на пластичну деформацију и прелом одређује подручје под динамичким дијаграмом савијања. Због тога ће његова вриједност бити већа, то је већа дуктилност и ниво протицаја током читавог теста.

Ударна жилавост, посебно ЦСТ, и карактеристике динамичке жилавости лома, која углавном одређује отпор метала на уништење, зависе од састава и структуре метала и легура.

Висока ударна жилавост (више од 20-80 Ј / цм 2 за различите групе легура) карактеристична је за чисту нечистоће, високо пластичне једнофазне метале и легуре или легуре које су хетерогене у структури са малом количином вишка фаза или њиховом оптималном величином и расподелом. Допинг често смањује жилавост. Чишћење нечистоћа, посебно резултујући стварањем крхких и прекомерних фаза, повећава јачину ударца. Као пример, могу се дати сљедећи подаци о алуминијумској легури Д16Т у облику стезних трака од 18 - 60 мм:

Динамички тестира ово

Да би се изградња шипких структура извршила на одговарајућем нивоу, да би имали висок ниво јачине, неопходно је тестирати шипове.

ПСК фондације и фондације пружају статичку и динамичку врсту тестирања помоћних структура. Динамичко испитивање се заснива на идентификацији и пажљивој процени утицаја енергије и карактеристика носача носача.

У овом чланку размотрићемо технологију која се користи за тестирање како специјалиста Базе и фондација ЛЛЦ, тако и свако ко жели да изврши процедуру без одступања од норми.

Ми вршимо динамичне и статичке тестове шипова! Позовите - 8 (495) 133-87-71, 8 (495) 532-51-90

Искуство - више од 10 година.

Регулаторни документи за динамичко испитивање гомила

Испитивање носивости носивих основа врши се према следећим стандардима:

- ГОСТ 568694 "Купа на терену";

- СНиП 2.02.0385 "Подршке";

- СП50102-2003 "Стандарди за пројектовање носиве основе"

Пре почетка производње наши стручњаци развијају посебан програм тестирања. После тога (ово се може извршити у процесу подизања структуре пилота) шипови се учитавају, а низ опсервација се врши током целог времена продубљивања носача.

Тачност података које експерти добијају од експеримента је веома висока, а саме нумеричке вредности су, по правилу, веома близу прелиминарним теоријским прорачунима.

Технологија динамичког тестирања

Пре почетка теста утврђују се број шипова, растојање између њих и тачне координате земље у које ће се возити. Након што се то уради, неколико стубова су потопљене у одвојене просторе (изван подручја изградње објекта). Нађите најгору подршку (на примјер, због нарочито меког тла) и тестирајте га статичним оптерећењем. "Најгори" се сматра подршком која је дала највећи број неуспјеха током вожње.

Пре спровођења теста, подлога мора стајати у тлу, тако ће се структура тла обновити, а резултати ће бити најпоузданији. Време у којем се купа треба налазити у земљи назива се "време одмора". Овај период је ГОСТ једнак:

  • Дан. Ако су, када се тестирају, специјалисти бавили густим пешчаним земљиштем;
  • Три дана. Ако се земљиште састоји углавном од пешчених тла;
  • 6 дана. Ако су састав земљишта глинене масе;
  • 10 дана. Најдужи период празних шипова примењује се ако је тло посебно мокро и садржи воду.

Пре него што почне да учитава носаче, изабрана је за све уређаје "поинт зеро" - почетак референце за калибрацију. Током свих фаза оптерећења, сензори чине читање.

Да би се одредила и мјерила условна стабилизација деформације носиве структуре, уобичајено је увести вриједност која се зове брзина потапања носача (брзина његовог седиментног депресије).

Пошто крајњи ниво терета преузима оптерећење на којем гомила престаје да потоне.

Динамика теста

Тестирање шипова под динамичким оптерећењем омогућује упоређивање и упоређивање теоријских података о неуспелости подупирних структура са стварним подацима. Са динамичким тестирањем откривена је не само неуспјех, већ и дубока анализа земљишта. По правилу се током испитивања јављају многе нијансе које нису узете у обзир у теоријским прорачунима (упркос чињеници да је тло, његово понашање под оптерећењем гомиле израчунато према свим захтевима). Током динамичких тестова конструисани су графови и дијаграми који одражавају понашање носача у режиму оптерећења.

За разлику од статичних тестова, динамички имају следеће предности:

  • Они су прилично компактни, не захтевају дуготрајне припреме;
  • Не захтијевају додатну потрошњу у неактивном стању;
  • Примјењује се на све врсте подршке;

Међутим, из недостатака, треба напоменути да динамички тестови врло често дају нешто прецијењене индикаторе носивости. Ово се дешава када гомила пролази оштри део у мекше слојеве тла. Треба истаћи да статички тестови у таквим случајевима нису сасвим прецизни. Постоје две могућности за решавање овог проблема:

  • Да се ​​изврше амандмани на прорачуне који одражавају мекани слој тла;
  • Немојте користити приликом испитивања меког тла (није увек могуће имплементирати).

Технологија динамичког тестирања шипова

Испитивања треба извршити три пута. Пре почетка главног теста вожње, тестирају се постојеће шипке. Главна сврха овог теста је испитивање терена.

Други део теста се спроводи када шипови већ почну да пролазе у земљу. Ово нам омогућава да процијенимо носивост сваке подршке, да одредимо слабу тачку у тлу.

Треће, завршни тестови се обављају након што је гомила замашена и "време одмора" је прошло. Ово вам омогућава да у потпуности процените "реакцију" тла на подлогу, да бисте проверили носивост већ постојеће подршке. Резултати овог мерења су најтачнији од свих три.

Да бисте тестирали шипове уз коришћење динамичког оптерећења, користите исту опрему која је неопходна за главну вожњу носача. Након што су сви тестови завршени, стручњаци имају стопу грешака, тако да имају све бројне вредности нивоа потапања сваке подршке у тлу. Штавише, растојање које је свака гомила прошла после сваког штрајка је позната. Ови подаци су посебно вриједни јер у потпуности описују слику састава земљишта у свакој тачки локације.

Након тога врши се сва калкулација, одређује носивост сваке купе. Тачније се израчунавају улазни параметри (тежина чекића, висина), то ће бити већа тачност коначног резултата. Треба запамтити да тачност мјерења сваке смјернице треба бити максимална.

Програм за тестирање динамичног оптерећења пилота

Сви прописи и држава стандард захтева да динамичка испитивања дошло према програмима који су намењени три дана (у случају пешчане, силти или засићени влажности земљишта) и шест дана (ако је земљиште садржи глине масу).

Постоје, наравно, многи фактори због којих се програми могу састављати краће или дуже. Дакле, програми су могући, чији ће рокови стићи до једног дана или обрнуто - око 20 дана. То зависи, пре свега, на терену. Ако се утврди да је земљиште на локацији посебно густо, време неуспјеха носача не узрокује сумњу, практични подаци се конвергирају са теоретским, онда нема потребе да чекају време за празно вријеме.

Програм динамичког тестирања укључује следеће процедуре:

  • Мерење квара када се подлога потопи дубоко у тло (у случају тримера, тачност је око 1 милиметар);
  • Тачан прорачун сваког ударца;
  • Укупно поена:
  • Када последњи метар носача улази у земљу, ударци се морају рачунати сваких 10 центиметара;
  • Мерење отказа по истеку "времена одмора";
  • Пуна израда документа испуњеног нумеричким резултатима који су добијени током тестирања.

Током инспекција носивих конструкција, стол је попуњен у посебном часопису израђеног рада.

Динамички тестови за краткорочну изложеност

Експериментална евалуација рада објеката са краткотрајним динамичким оптерећењем великог интензитета подразумева следеће задатке:

• одређивање ефекта брзине напрезања на снагу и реолошке особине грађевинског материјала;

• испитивање утицаја параметара оптерећења импулса (трајање, облика, максимална вредност) на кинетику напонско-деформација, прерасподеле напона на настанак и развој нееластичних деформације, црацк отпор и носивост објекта;

• истраживање заједничког рада структурних елемената структуре и основе под импулсним ефектима.

Снаге и деформативне особине грађевинског материјала значајно зависе од брзине учитавања. Снага бетона може повећати до 80% с повећањем стопе деформације. Модул еластичности се повећава на 30%. Значајно, више од 2,5 пута, отпорност пукотина бетона може се повећати током преласка са статичког на импулсно оптерећење. Тачна вредност одговарајућих коефицијената динамичког отврдњавања бетона зависи од структуре бетона, врсте стресног стања и брзине учитавања.

Код високих брзина пуњења, промене су јачине и деформативне карактеристике конструкционих челика и легура. Дакле, за ниско угљенични челик са брзином деформације од 10 3 с, јачина приноса се повећава за приближно 3 пута, а јачина се повећава за 40%. За армирани челик, повећање привременог отпора и јачине приноса је 20% и 90%.

Мање су проучаване карактеристике динамичке чврстоће и деформабилности камених материјала, пластике и легура алуминијума. Међутим, за ове структуралне материјале, током преласка са статичке на велике брзине деформације примећује се повећање јачине и промена дијаграма напона.

Треба напоменути да, узимајући у обзир ефекат промена снаге и реолошких особина структуралних материјала током брзих деформација у израчунама за краткорочне динамичке оптерећења, обезбеђује значајна уштеда материјала. Ово се објашњава чињеницом да су за поједине експозиције дозвољене значајне пластичне деформације, односно, до ове фазе операције материјала, примећено је побољшање његових механичких својстава.

Тестни узорци за компресију и напетост шока се, по правилу, изводе на вертикалним шипкама. Техника испитивања шока треба узети у обзир низ специфичних карактеристика велике брзине деформације. Ово укључује: таласну шему пропагације деформација и напона, и, стога, стање стреса-сојства које је неједнако у висини узорка; велики градијент локализованих пластичних деформација, брзина развоја пластичних деформација и брзина развоја микро- и макрокрача.

Приликом утврђивања израчунате карактеристике чврстоће материјала према резултатима тестова шока, потребно је узети у обзир да се добијени подаци могу користити за структуре без напонских концентратора. У присуству концентрација стреса у изградњи (шавовима заваривања, рупе, итд) или када су хабови (као што су пукотине) глатких тест узорака треба допунити тестовима на узорцима утицаја оптерећења са одговарајућим стреса концентратора. Као резултат тога, додатним тестовима треба дати квантитативну процену могућег смањења јачине структурног елемента узрокованог повећањем крхкости метала током великих брзинских деформација.

Специфичне карактеристике мјерења брзих процеса деформације компликују технику експеримента. Техничке потешкоће јављају иу тестовима на узорцима (приликом регистрације стопе раста пукотина у бетону кроз мерним тракама секвенцијално лома, приликом одређивања максималне величину пластичне деформације у зони са високом њиховим градијентом у изградњи динамичке табели - узимајући у обзир разлике у простирања брзинама еластична и пластике таласи). Приликом тестирања структура са краткотрајним оптерећењем великог интензитета, у процесу снимања и декодирања резултата налазе се додатне потешкоће. То је узроковано потребом за синхроним снимањем и накнадном анализом еластопластичних деформација у неколико подручја објекта који су удаљени једни од других. У том смислу, број испитаних структура за ударно оптерећење је веома ограничен.

Испитивања удараца се често изводе на одвојеним фрагментима конструкције, укључујући један или два елемента конструкције, на пример: вијак на чврстим носачима, подна плоча - вијак; вијци - колоне; вијак - подршка - основа итд. У овим тестовима, дефинисана деформације и расељавање у опасним секциах, мерених динамичне реакције и инерцијалних сила које произилазе из зглоба апсолутних и релативних кретања две носеће елементе и еластичне деформације на еластопластична фаза. Резултати таквих испитивања су саставни део експерименталних и теоријских студија о раду структура структура под ударним ефектима.

Приликом експерименталног истраживања увек је потребна манифестација елемената креативности. Ако пример израчунавања грађевинске структуре служи као детаљан водич, онда је пример дизајнерског теста илустрира експерименталну претрагу, побољшање технике. Сваки специфични тест дизајна треба посматрати као предмет детаљне студије.

Постед он реф.рф
Да би се проценила способност металних материјала да преносе ударне оптерећења, користе се динамички тестови, који се такође широко користе за идентификовање тенденције метала на ломљивом прелому. Стандардизовани и најчешћи тестови утицаја за узорке за савијање са зарезом. Поред тога, користе методе динамичког истезања, компресије, торзије.

Стопа деформације и деформације под динамичким тестовима су неколико реда веће него код статичких. Тако, брзина деформација динамична савијање је 3 у стандардним тестовима - 5 м / с, а стопа сој око 10 2 с -1, док је за статичких испитивања вредност од 10 -5 - 10 -2 м / си 10 - 4 - 10 -1 с -1 респективно.

ДИНАМИЧКИ ТЕСТИ НА БЕНДИРАЊУ УЗОРКА СА ЦУТС-ом

У динамичким тестовима закон сличности не функционише. Због тога је неопходно стриктно уједињење величине узорка и услова тестирања. Главни узорак према ГОСТ 9454 - 78 је шипка са квадратним пресеком од 10 - 10 мм и дужином од 55 мм (слика 8). У узорцима Цхарпи, средином своје дужине наноси се урез у облику слова У. Има ширину и дубину од 2 и полупречник заокруживања од 1 мм. Употреба узорака и ширина Б = 7,5; 5 и 2 мм. У другом случају

Слика 8 - Узорци за испитивање удара

висина Х = 8 мм. Узорци са зарезом у облику слова В имају исте димензије и разликују се само у геометрији изреза. Трећа врста узорака, обезбеђена ГОСТ 9454 - 78, има концентратор у облику слова Т (рез са заморним пукотинама). Дужина Л ових узорака је такође 55 мм, а висина пресека је Х = 11 мм при Б = 10; 7,5 или 5 мм. Узорци са Б = 2 мм и Х = 9 мм, Б = Х = 10 мм и Б = Х = 25 мм су дозвољени. У другом случају, Л = 140 мм.

Узорци са концентратором В облика (Менаге узорци) су основни и користе се за контролу металних материјала за критичне структуре (ваздухоплов, возила итд.). Узорци Цхарпи са концентратором у облику слова У су препоручени за селекцију и контролу прихватања метала и легура за успостављање стандарда за узорке са урезаним у облику слова В.

Узорци са зарезом и пукотином су намењени за испитивање материјала који су посебно важне структуре, при чему је отпорност на развој пукотина од највеће важности.

Код испитивања узорака са Л = 55 мм, растојање између носача мора бити 40 мм. Нож за савијање има секцију у облику троугла са углом са вертикама од 30 ° и радијусом заокруживања од 2 мм.

Испитивања савијања се врше на клатним блоковима са максималном енергијом која не прелази 300 Ј (1 Ј ≈ 0,1 кгф · м).

Схема тестирања је приказана на слици 9.

Слика 9 - Тестни круг за савијање ударца

Узорак се поставља хоризонтално на посебан шаблон који осигурава да се жљеб искључиво поставља на средину распона између носача. Страјк се наноси са стране супротно зарезом, у равнини која је правоугаона према уздужној оси узорка. Копра клатна је фиксирана у почетној горњој позицији. Скала фиксира угао елевације клатна α.

Затим се уклања бравица за причвршћивање, клатно се слободно пада под сопственом тежином, удара у узорак, савија и уништава, растући у односу на вертикалну осу главе под углом β. Овај угао је мањи, то је већи број радова К који је утрошио клатно на деформацији и уништавању узорка.

Величина рада деформације и уништења одређује се разлика између потенцијалних енергија клатна у почетном времену (након пораста за угао α) и коначног (након узимања у моменту угла β) тестних момената:

К = П (Х-х),

где је П тежина клатна; Х и х су висина подизања и узимања клатна (слика 11).

Ако је дужина клатна Л, тада х = Л (1 - цос β), Х = Л (1 - цос α) и, стога,

К = П Л (цосβ - цосα).

Ова формула се користи за израчунавање операције К из мерених углова α и β (П и Л су константне за дату јединицу). Скала копре мора бити калибрирана у јединицама рада, у случају да је угао елевације клатна фиксиран.

Део енергије удара се троши на тресање копре и темељне превазилажење ваздушног отпора, на трење у лежајевима и у мерном уређају, на стискању узорка у подупирачима и испод ножа, при преносу енергије на фрагменте узорка, на еластичну деформацију клатна.

Код копре, која се користи у рутинском тестирању метала, већина ових губитака је непроцењива, па су добијене вредности К прецењене за неколико процената. Губици енергије су посебно велики када је осовина удара и средина на неусаглашености узорка. Из тог разлога, вриједности ударне жилавости, одређене на различитим оквирима, могу се разликовати од 10 до 30%. Тачност утврђивања дела фрактуре је већа, мањи је вишак клатна у раду деформације и уништавања узорка; морате се усмјерити на угао β након што је уништење узорка било мало.

Познавајући комплетан рад деформације и фрактуре К, може се израчунати главна карактеристика добијена као резултат изведених испитивања - јачина ударца:

КС = К / Ф,

где је Ф површина попречног пресека узорка на месту инцизије пре испитивања.

Стандардна димензија јачине удара је Ј / м 2 или Ј / цм 2.

С обзиром на зависност концентратора у узорку, трећи индекс (У, В или Т) је уведен у ознаку јачине удара. На пример, КЦВ је јачина удара одређена на узорку са концентратором у облику В на собној температури.

Тестови утицаја, попут статичких, могу се изводити на негативним и повишеним температурама. Методологија ових тестова регулисана је стандардима. Према ГОСТ 9455 - 78, динамичко савијање на негативним температурама врши се на истим узорцима као и на собној температури. Узорак се држи у течном расхладном средству најмање 15 минута на температури од 2 - 6 ° Ц испод постављене вредности, а затим се уклања из купатила, поставља се на возачу и одмах тестира.

Слична техника се користи при високом температурном тестирању (ГОСТ 9454-78). Препоручује се претходно загријавање слика у муфловим пећима, када је изузетно важно у неутралној атмосфери, прегревање узорка у односу на подешену температуру за 30-50 ° Ц на основу његове апсолутне вриједности. Истовремено, време монтаже узорка од момента уклањања са пећи до удара клатна не би требало да буде више од 3-5 с.

Да би се показала јачина удара на ниским или високим температурама, користи се дигитални индекс који одговара температури теста. На пример: јачина ударца КСТ-60 утврђена на узорку са Т-обликованим концентратором при -60 ° С. У складу са ГОСТ 9454-78, препоручује се када индикација ударне жлијезде указује и на максималну ударну енергију клатна (Ј), дубину концентратора (мм) у тестираном узорку и његовој ширини (мм). На пример: КСУ +100 150/3 / 7.5 - јачина удара одређена на узорку са концентратором у облику слова У на 100 ° Ц на стругачу са максималном удјелном енергијом клатна од 150 Ј на дубини од 3 мм и ширином примерка од 7,5 мм. Ако се користи драјвер са шипкама са максималном ударне енергије клатна од 300 Ј и узорка ширине 10 мм са дубином главчине од 2 мм, онда се ови подаци не уносе у ознаку јачине ударца (пишу се једноставно КСУ +100).

У масовним динамичким тестовима савијања узорака са зујањем, јачина удара је једина излазна карактеристика теста. Дијаграм деформације обично није забележен, јер је повезан са експерименталним тешкоћама.

Карактеристике пластичности - стрелица савијања и угао савијања - лако се утврђују преклапањем две половине уништеног узорка на исти начин као у статичким тестовима савијања.

Ударна жилавост је сложена сложена карактеристика, у зависности од комбинације чврстоће и пластичних својстава материјала. Рад који се троши на пластичну деформацију и прелом одређује подручје под динамичким дијаграмом савијања. Због тога ће његова вриједност бити већа, то је већа дуктилност и ниво протицаја током читавог теста.

Ударна жилавост, посебно ЦСТ, и карактеристике динамичке жилавости лома, која углавном одређује отпор метала на уништење, зависе од састава и структуре метала и легура.

Висока чврстоћа (више од 20-80 Ј / цм 2 за различите групе легура) карактеристична је за чисту нечистоће, високо пластичне једнофазне метале и легуре или хетерогене у структури легуре са малом количином вишка фаза или њиховом оптималном величином и расподелом. Допинг најчешће смањује његову жилавост. Чишћење нечистоћа, посебно резултујући стварањем крхких и прекомерних фаза, повећава јачину ударца. Као пример, могу се дати сљедећи подаци о алуминијумској легури Д16Т у облику стезних трака од 18 - 60 мм:

Снага ударца варира на основу старења, величине зрна, правца сечења узорака.

ФАТИГА И НАДМЕТАЊЕ

Под дејством цикличних напрезања у металима и легурама ствара се пукотина и постепено развијају, што на крају доводи до потпуног уништења дела или узорка. Ово уништење је посебно опасно, јер се може десити под акцијама стреса, много мањих граница снаге и флуида. Процјењује се да се више од 80% свих случајева оперативног квара јавља као резултат цикличног оптерећења.

Процес постепене акумулације напона у металу под дејством цикличних оптерећења, који доводи до промене његових својстава, стварања пукотина и уништења, назива се замор, а способност да се одупре замору назива се издржљивост.

У површинским слојевима се појављује заморни крек, а затим се развија дубоко у узорак или део, чинећи оштар рез. Ширење заморних пукотина је обично дуготрајно. Она се наставља све док одсек није тако мали да напони у њему превазилазе деструктивни, а онда ће се, по правилу, крхко уништити, због присуства оштрих зареза.

Задатак испитивања умора је квантификовање способности материјала за рад под условима цикличног оптерећења без уништења.

НАЧИН ПРЕВЕНЦИЈЕ ФАТИГНИХ ТЕСТОВА

Модерне методе испитивања умора (издржљивости) су разноврсне. О разликују се у природи промјена стреса током времена, узорку оптерећења (савијање, затезање притиска, торзије) присуством или одсуством концентратора напона. Као и друге врсте, испитивање умора врши се на различитим температурама иу различитим окружењима. Основни захтеви и методе испитивања су сажети у ГОСТ 25.502 - 79.

Током испитивања замора, циклични напони делују на узорку, варирају континуирано у величини и често у знак. Типични примјери кориштених напонских циклуса приказани су на Слици 10.

Слика 10 - Испитивање графикона са алтернативним оптерећењима

Стресни циклус представља скуп промјењивих напона за један период њихове промјене. Сваки циклус карактерише неколико параметара. За максимални циклус напона узмите највише алгебарске вредности? Е напон. Минимални напон циклуса је најмањи у смислу алгебарских варијабли.

Циклови учитавања су симетрични (крива 1). У случају да минимални и максимални напони циклуса нису једнаки у смислу вриједности е, онда се обично назива асиметричним (кривуља 2 и 3). Када се напони мењају у смислу вриједности и знака, циклус се сматра алтернативним (кривуље 1 и 2), ако само у смислу вриједности је знак трајно (крива 3). За често тестирање се користи са алтернативним симетричним циклусима.

Најчешћа оптерећења за тестирање умора су савијања.

Карактеристике издржљивости су у великој мјери зависне од величине узорка, чешће - знатно су веће у узорцима са мањим дијелом. Из тог разлога, за добијање упоредивих података, тестови се требају изводити на идентичним узорцима.

Резултати испитивања замора веома су осетљиви на квалитет и стање површинског слоја узорка. Сходно томе, да би се постигли поновљиви резултати, посебно је важно поштовати идентитет методе за производњу узорака.

Примарни резултат испитивања замора појединачног узорка је број циклуса до отказа (издржљивости) за одређене карактеристике циклуса. Према резултатима испитивања серије узорака, утврђене су различите карактеристике издржљивости. Главна је граница издржљивости σР - максимална вредност максималног напонског циклуса, под чијом акцијом отказивање замора у узорку не наступи након произвољно великог или одређеног броја циклуса учитавања.

Карактеристике издржљивости, као и друга механичка својства, зависе од услова испитивања, састава и структуре метала.

Предмет број 2. '' Атомно - кристална структура метала и легура. Елементи кристалографије. Права структура метала "

ДИНАМИЦ ТЕСТС - концепт и типови. Класификација и карактеристике категорије "ДИНАМИЧКИ ТЕСТОВИ" 2014, 2015.

Прочитајте такође

У динамичким тестовима, закон сличности се не примењује. Због тога је неопходно стриктно уједињење величине узорка и услова тестирања. Главни узорак према ГОСТ 9454 - 78 је шипка са квадратним пресеком од 10 к 10 мм, дужине 55 мм (слика 2.68) и једним зарезом. [детаљније].

У динамичким тестовима, закон сличности се не примењује. Због тога је неопходно стриктно уједињење величине узорка и услова тестирања. Главни узорак према ГОСТ 9454 - 78 је шипка са квадратним пресеком од 10 × 10 мм, дужине 55 мм (слика 2.68) и једним зарезом. [детаљније].

Динамички тестови

Погледајте шта су "Динамички тестови" у другим рјечницима:

динамички тестови - динамички тестови оптерећења у складу са важећим прописима. [ГОСТ Р 52064 2003] Теме опреме за подизање и транспорт. Остало... Технички преводилац

динамички тестови - 27 динамички тестови Динамичко испитивање оптерећења према важећим стандардима Извор: ГОСТ Р 52064 2003: Лифтови са радним платформама. Услови и дефиниције оригиналног документа... Рјечник услова регулаторне и техничке документације

динамички тестови - [динамички тестови] тестирани материјали при брзини деформације и примени оптерећења, знатно виши од брзине конвенционалних статичких испитивања. У Русији, учитавање се сматра динамичним када се помера активни граб...... Енциклопедијски речник на металургији

Динамички тестови основе - - тестови спроведени ради одређивања модула главних и бочних коефицијената динамичке усклађености основе и успостављања усклађености са њиховим техничким захтјевима. [РТМ 108.021.102 85] Рубрика појма: Теорија и прорачун...... Енциклопедија термина, дефиниција и објашњења грађевинског материјала

испитивања динамичког савијања - Испитивања у којима се оптерећење на примерку континуирано бележи као функција времена и (или) отклањања узорка пре формирања пукотине. [хттп://сл3д.ру/о словаре.хтмл] Теме у машинству као целини... Референтни каталог техничког преводиоца

Испитивања динамичких темеља - Испитивања изведена ради утврђивања модула главног и бочног коефицијента динамичког усаглашавања фондације и успостављања усаглашености са њиховим техничким захтевима. Извор: РТМ 108.021.102 85: Снага погонских агрегата...... Речник појмова и стандарда и техничка документација

Динамички тестови савијања - Испитани инструментални ударци Динамички тестови савијања. Испитивања у којима се оптерећење на узорку континуирано бележи као функција времена и одклањања узорка пре формирања пукотине. (Извор: "Метали и легуре, референтна књига". Под...... речник металуршких израза

Динамички тестови - - тестови динамичког оптерећења у складу са важећим прописима. [ГОСТ Р 52064 2003] Рубрика израза: Типови тестова Енциклопедија рубрици: абразивна опрема, абразиви, путеви... Енциклопедија појмова, дефиниција и објашњења грађевинског материјала

тестирање авиона - Сл. 1. Тестирање модела авиона у тунелу. тест авион ?? комплекс радова изведених у процесу стварања, производње и рада ваздухоплова и његових саставних делова како би их провјерили...... Енциклопедија "Авијација"

тестирање авиона - Сл. 1. Тестирање модела авиона у тунелу. тест авион ?? комплекс радова изведених у процесу стварања, производње и рада ваздухоплова и његових саставних делова како би их провјерили...... Енциклопедија "Авијација"

ДИНАМИЦ ТЕСТС

Током рада различити делови и дизајн често су подложни ударним оптерећењима. Као пример, кретање аутомобила кроз рупу на путу, полетање и слетање авиона, формирање брзих метала (ковање и штанцање) итд. Да би се проценила способност металних материјала да преносе ударне оптерећења, користе се динамички тестови који се такође широко користе за идентификацију тенденције метала на ломљиву фрактуру. Стандардизовани и најчешћи тестови утицаја за узорке за савијање са зарезом. Поред тога, користе методе динамичког истезања, компресије, торзије.

Стопа деформације и деформације под динамичким тестовима су неколико реда веће него код статичких. Тако, брзина деформација динамична савијање је 3 у стандардним тестовима - 5 м / с, а стопа сој око 10 2 с -1, док је за статичких испитивања вредност од 10 -5 - 10 -2 м / си 10 - 4 - 10 -1 с -1 респективно.

ДИНАМИЧКИ ТЕСТИ НА БЕНДИРАЊУ УЗОРКА СА ЦУТС-ом

У динамичким тестовима, закон сличности не функционише, стога је неопходно стриктно уједињење величине узорка и услова тестирања. Главни узорак према ГОСТ 9454 - 78 је шипка са квадратним пресеком од 10 - 10 мм и дужином од 55 мм (слика 8). У узорцима Цхарпи, у средини дужина се наноси у облику слова У. Има ширину и дубину од 2 и полупречник заокруживања од 1 мм. Употреба узорака и ширина Б = 7,5; 5 и 2 мм. У другом случају

Слика 8 - Узорци за испитивање удара

висина Х = 8 мм. Узорци са зарезом у облику слова В имају исте димензије и разликују се само у геометрији изреза. Трећа врста узорака, обезбеђена ГОСТ 9454 - 78, има концентратор у облику слова Т (рез са заморним пукотинама). Дужина Л ових узорака је такође 55 мм, а висина пресека је Х = 11 мм при Б = 10; 7,5 или 5 мм. Узорци са Б = 2 мм и Х = 9 мм, Б = Х = 10 мм и Б = Х = 25 мм су дозвољени. У другом случају, Л = 140 мм.

Узорци са концентратором В облика (Менаге узорци) су основни и користе се за контролу металних материјала за критичне структуре (ваздухоплов, возила итд.). Узорци Цхарпи са концентратором у облику слова У су препоручени за селекцију и контролу прихватања метала и легура за успостављање стандарда за узорке са урезаним у облику слова В.

Узорци са зарезом и пукотином су намењени за испитивање материјала који су посебно важне структуре, при чему је отпорност на развој пукотина од највеће важности.

Код испитивања узорака са Л = 55 мм, растојање између носача мора бити 40 мм. Нож за савијање има секцију у облику троугла са угловима на врху од 30 ° и радијусом закривљености од 2 мм.

Испитивања савијања се врше на клатним блоковима са максималном енергијом која не прелази 300 Ј (1 Ј ≈ 0,1 кгф · м).

Схема тестирања је приказана на слици 9.

Слика 9 - Тестни круг за савијање ударца

Узорак се поставља хоризонтално на посебан шаблон који осигурава постављање жљебова стриктно у средини распона између носача. Страјк се наноси са стране супротно зарезом, у равнини која је правоугаона према уздужној оси узорка. Копра клатна је фиксирана у почетној горњој позицији. Скала фиксира угао елевације клатна α.

Затим се уклања бравица за причвршћивање, клатно се слободно пада под сопственом тежином, удара у узорак, савија и уништава, растући у односу на вертикалну осу главе под углом β. Овај угао је мањи, то је већи број радова К који је утрошио клатно на деформацији и уништавању узорка.

Величина рада деформације и уништења одређује се разлика између потенцијалних енергија клатна у почетном времену (након пораста за угао α) и коначног (након узимања у моменту угла β) тестних момената:

К = П (Х-х),

где је П тежина клатна; Х и х су висина подизања и узимања клатна (слика 11).

Ако је дужина клатна Л, тада х = Л (1 - цос β), Х = Л (1 - цос α) и, стога,

К = П Л (цосβ - цосα).

Ова формула се користи за израчунавање операције К из мерених углова α и β (П и Л су константне за дату јединицу). Скала копре се може скалирати у радним јединицама ако је угао елевације клатна фиксиран.

Део енергије удара се троши на тресање копре и основе, превазилажење отпора ваздуха, трење у лежајевима и у мерилном уређају, дробљење узорка у подупирачима и испод ножа, слање енергије у фрагменте узорака и еластична деформација штапа клатна.

Код копре, која се користи у рутинском тестирању метала, већина ових губитака је непроцењива, па су добијене вредности К прецењене за неколико процената. Губици енергије су посебно велики када је осовина удара и средина на неусаглашености узорка. Због тога се вриједности ударне жилавости, одређене на различитим копрама, могу разликовати од 10 до 30%. Тачност одређивања рада прелома је већа, мањи је вишак радне резерве клатна током рада деформације и уништавања узорка; морате се усмјерити на угао β након што је уништење узорка било мало.

Познавајући комплетан рад деформације и фрактуре К, може се израчунати главна карактеристика добијена као резултат изведених испитивања - јачина ударца:

КС = К / Ф,

где је Ф површина попречног пресека узорка на месту инцизије пре испитивања.

Стандардна димензија јачине удара је Ј / м 2 или Ј / цм 2.

У зависности од врсте концентратора у узорку, трећи индекс (У, В или Т) је уведен у ознаку јачине удара. На пример, КЦВ је јачина ударца одређена на узорку са концентратором у облику слова В на собној температури.

Тестови утицаја, попут статичких, могу се изводити на негативним и повишеним температурама. Методологија ових тестова регулисана је стандардима. Према ГОСТ 9455 - 78, динамичко савијање на негативним температурама врши се на истим узорцима као и на собној температури. Узорак се држи у течном расхладном средству најмање 15 минута на температури од 2 - 6 ° Ц испод постављене вредности, а затим се уклања из купатила, поставља се на возачу и одмах тестира.

Слична техника се користи при високом температурном тестирању (ГОСТ 9454-78). Препоручује се претходно загријавање слика у муфловим пећима, ако је потребно у неутралној атмосфери, прегревање узорка у односу на подешену температуру за 30 - 50 ° Ц, зависно од његове апсолутне вриједности. Истовремено, време монтаже узорка од момента уклањања са пећи до удара клатна не би требало да буде више од 3-5 с.

Да би се показала јачина удара на ниским или високим температурама, користи се дигитални индекс који одговара температури теста. На пример: КСТ-60 ударна јачина, одређена на узорку са Т-обликованим концентратором на - 60 ° С. У складу са ГОСТ 9454-78, препоручује се када индикација ударне жлијезде указује и на максималну ударну енергију клатна (Ј), дубину концентратора (мм) у тестираном узорку и његовој ширини (мм). На пример: КСУ +100 150/3 / 7.5 - јачина удара одређена на узорку са концентратором у облику слова У на 100 ° Ц на стругачу са максималном ударне енергије клатна од 150 Ј са дубином концентратора 3 мм и ширином примерка од 7,5 мм. Ако се користи драјвер са пилом са максималном ударне енергије клатна од 300 Ј и узорка ширине 10 мм са дубином главчине од 2 мм, онда се ови подаци не уписују у означавање жилавости (написано једноставно КСУ +100).

У масовним динамичким тестовима савијања узорака са зујањем, јачина удара је једина излазна карактеристика теста. Дијаграм деформације обично није забележен, јер је повезан са експерименталним тешкоћама.

Карактеристике пластичности - стрелица савијања и угао савијања - лако се утврђују преклапањем две половине уништеног узорка на исти начин као у тестовима статичке савијања.

Ударна жилавост је сложена сложена карактеристика, у зависности од комбинације чврстоће и пластичних својстава материјала. Рад који се троши на пластичну деформацију и прелом одређује подручје под динамичким дијаграмом савијања. Због тога ће његова вриједност бити већа, то је већа дуктилност и ниво протицаја током читавог теста.

Ударна жилавост, посебно ЦСТ, и карактеристике динамичке жилавости лома, која углавном одређује отпор метала на уништење, зависе од састава и структуре метала и легура.

Висока ударна жилавост (више од 20-80 Ј / цм 2 за различите групе легура) карактеристична је за чисту нечистоће, високо пластичне једнофазне метале и легуре или легуре које су хетерогене у структури са малом количином вишка фаза или њиховом оптималном величином и расподелом. Допинг често смањује жилавост. Чишћење нечистоћа, посебно резултујући стварањем крхких и прекомерних фаза, повећава јачину ударца. Као пример, могу се дати сљедећи подаци о алуминијумској легури Д16Т у облику стезних трака од 18 - 60 мм:

Снага ударца варира са старењем, величином зрна, правцем сечења узорака.

ФАТИГА И НАДМЕТАЊЕ

Под дејством цикличних напрезања у металима и легурама ствара се пукотина и постепено развијају, што на крају доводи до потпуног уништења дела или узорка. Ово уништење је посебно опасно, јер се може десити под акцијама стреса, много мањих граница снаге и флуида. Процјењује се да се више од 80% свих случајева оперативног квара јавља као резултат цикличног оптерећења.

Процес постепене акумулације напона у металу под дејством цикличних оптерећења, који доводи до промене његових својстава, стварања пукотина и уништења, назива се замор, а способност да се одупре замору назива се издржљивост.

У површинским слојевима се појављује заморни крек, а затим се развија дубоко у узорак или део, чинећи оштар рез. Ширење заморних пукотина је обично дуготрајно. Она се наставља све док одсек није тако мали да напони у њему превазилазе деструктивни, а онда ће се, по правилу, крхко уништити, због присуства оштрих зареза.

Задатак испитивања умора је квантификовање способности материјала за рад под условима цикличног оптерећења без уништења.

НАЧИН ПРЕВЕНЦИЈЕ ФАТИГНИХ ТЕСТОВА

Модерне методе испитивања умора (издржљивости) су разноврсне. Они се разликују у природи промјена стреса током времена, узорку оптерећења (савијање, напетост, компресија, торзија) присуством или одсуством концентратора напона. Као и друге врсте, испитивање умора врши се на различитим температурама иу различитим окружењима. Основни захтеви и методе испитивања су сажети у ГОСТ 25.502 - 79.

Током испитивања замора, циклични напони делују на узорку, варирају у величини и често у знаку. Типични примјери кориштених напонских циклуса приказани су на Слици 10.

Слика 10 - Испитивање графикона са алтернативним оптерећењима

Стресни циклус представља скуп промјењивих напона за један период њихове промјене. Сваки циклус карактерише неколико параметара. За максимални притисак циклуса, узима се највећа у алгебарској вредности. Минимални напон циклуса је најмањи у алгебарској вредности.

Циклус оптерећења може бити симетричан (крива 1). Ако минимални и максимални напони циклуса нису једнаки у величини, онда се назива асиметрична (кривуља 2 и 3). Када се стресови мењају у величини и знак, циклус се сматра алтернативним (кривине 1 и 2), ако је само у величини знак-константа (кривина 3). За тестирање најчешће користе алтернативни симетрични циклуси.

Најчешћа оптерећења за тестирање умора су савијања.

Карактеристике издржљивости су у великој мјери зависне од величине узорка, чешће - знатно су веће у узорцима са мањим дијелом. Стога, за добијање упоредивих података треба тестирати на истим узорцима.

Резултати испитивања замора веома су осетљиви на квалитет и стање површинског слоја узорка. Сходно томе, у циљу добијања поновљивих резултата, посебно је неопходно поштовати идентитет методе за производњу узорака.

Примарни резултат испитивања замора појединачног узорка је број циклуса до отказа (издржљивости) за одређене карактеристике циклуса. На основу резултата испитивања серије узорака, могу се одредити различите карактеристике издржљивости. Главна је граница издржљивости σР - максимална вредност максималног напонског циклуса, под чијом акцијом отказивање замора у узорку не наступи након произвољно великог или одређеног броја циклуса учитавања.

Карактеристике издржљивости, као и друга механичка својства, зависе од услова испитивања, састава и структуре метала.

Тема број 2. "Атомска - кристална структура метала и легура. Елементи кристалографије. Права структура метала "