Изградња гриљастог пилота. Специфицирајте његову величину

Ростверк уреди преко врха гомиле како би се осигурало заједнички рад шипова под оптерећењем.

Почните са постављањем шипова у план и одредите величину подлоге грла.

Шипови у централно учионици наљепнице су распоређени у редовима или у шаблону (слика 7).

Димензије роштиља су такође одређене величином темељне конструкције (слика 6).

За мале вредности ексцентричности фасаде, шипови се могу поставити симетрично у односу на геометријску осу носиве структуре (на примјер, колоне).

У складу са упутствима СНиП 2.02.03-85 "Пиле основа", минимално растојање између оси шипова дмин једнако 3д - за виси шипове и 1,5д - за шипке. Максимално растојање између шипова је одређено дизајном упаривања гомиле са гриљом и обично не прелази 6д (Слика 6).

где нстр - број редова шипова

Фиг.6. Конструкција пилеа

Фиг.7. Локација шипова у плану

Димензије грла могу се разликовати у односу на раније означене, али не би требало бити мања од величине конструкције која је на њему подржана (колоне, мостови и сл.).

1. Димензије грла у плану се узимају као вишеструке од 30цм.

2. Висина роштиља се одређује из услова окончања колоне и шипова. Конструктивна висина роштиља је додијељена 40 цм више од дубине стакла за структуру носача. Висина висине је вишеструка од 15цм.

Потребно је напоменути да уградња шипова у грилу на 5-10 цм пружа бесплатну подршку грилу на гомилу и да се у коначници сматра конвенционално као шарнирска веза.

Чврсто спајање грла са шиповима је обезбеђено у следећим случајевима:

1. Шипови су уроњени у слабе тло (слободни песак, глинено тло текуће конзистенције, муља, тресета итд.);

2. Хоризонтална оптерећења и хоризонтални покрети су већи од максимално дозвољеног за одређену зграду или структуру на гомилу.

3. Постоје нагнути или композитни вертикални шипови.

4. Пиле раде на повлачењу.

Крута спојница армирано бетонских шипова са монолитном армиранобетонском решетком је пројектована у складу са захтевима СНиП-а за пројектовање армирано-бетонске конструкције.

За армирано-бетонску темељну шипку темељних слојева, усвоји се бетон класе који није нижи. Б15.

Израчунавање фундације седиментне пилуле. Избор главне опције

Као резултат учитавања основе шипова, тло базе је компактно, компримовано, основа добија прољеће, стога се добијају деформације и површинске структуре.

Сложеност утврђивања основа седимената је последица чињенице да истовремено преносе оптерећење на базну тлу преко бочне површине шипова и њихових доњих крајева. Истовремено, однос преноса оптерећења овиси о многим факторима: броју шипова, њиховој дужини, удаљености између њих, својствима земљишта, начину пилинга.

Због тога, при израцунавању њене основе, основа за пиле се сматра природним конвенционалним масивним темељима, што је у складу са захтевима СНиП 2.02.03-85. Далматов Б.И. п.161, Костерин Е.В. Темељи и фондације, 1990. §30.

Израчунавање падавина почиње изградњом шеме дизајна (Слика 9) и дефиницијом контуре АБЦД конвенционалне основе.

Фиг.9. Процењена схема фондације

- угао ширења притиска под гриљом.

- просечан угао унутрашњег трења слојева земљишта, у коме

је гомила (пондерисани просек).

х = х1 + х2 + х3 - дебљина слојева тла покривених гомилом.

- подручје конвенционалне базе,

Затим утврдимо тежину конвенционалног темељног притиска на бази.

где - висина конвенционалне базе,

- условно подножје или - за обележавање траке.

п је просечан притисак испод пода конвенционалне базе,

стро - додатни (до природног) притиска на бази.

где је природни притисак постојао на ознаци

Подграде конвенционалне основе пре изградње,

- просјечна специфична тежина земљишта у дубини, израчуната према формули:

У присуству подземних вода, треба узети у обзир мерење, као у прорачунима ГВ.Ф.прив.взв.≈1,2 т / м 3), иу прорачунима σзг и γ '; σ израчуназг спроведено из ознаке природног терена.

Вертикално оптерећење на основу оптерећења одређује формула:

где је коефицијент у зависности од облика подножја подрума и релативне дубине ("зета").

Табела 1, страна 30 СНиП 2.02.01-83 *

Табела 55, стр. 128 Приручник о пројектовању база грађевина и објеката.

Затим је неопходно израчунати стварни нацрт С конвенционалне основе, чија је методологија детаљно описана у Одељку 3 [5] и овде није дато.

Израчунавањем вриједности фундације седимента провјерите стање С≤Су, где су - Максимално дозвољена количина деформације (падавина), као и релативна неједнакост седимента.

Водени торањ Су = 20цм

У присуству хоризонталне силе, потребно је одредити хоризонтално помицање глава. (Водич, стр. 100-105, Далматов, стр. 177-182)

Ако је Δр> (Δр)пре - тада треба користити заједно са вертикалним нагнутим шиповима.

У закључку према резултатима израчуна потребно је дати таблицу, на пример:

1. За шипове основе усвојене гомилом Ц11-30.

2. За тло лежишта испод доњег дијела глине усвојена је глина (слој бр. 3,,,).

3. Дизајн оптерећења на гомилу се узима Н = 43т; 44.2 тф.

4. Број гомила у темељ Ф1 = 10; Ф2 = 12.

5. Процењени нацрт темељ Ф1 је С = 3,9 цм; Ф2 - С = 2,7 цм.

На крају израчунавања, потребно је упоредити двије конкурентске верзије темеља и изабрати најрадационалнији.

Једна од најважнијих карактеристика је варијанта дизајна темеља. Из израчунате две опције изаберите онај који захтева мање трошкова (материјали, алати, време), узима у обзир техничке могућности грађевинских компанија, не штети животној средини.

Закључак

У овом раду су разматране две врсте темеља: плитке и пилуле. Монолитни фреквентни армирани бетонски темељи се прихватају као плитке темеље. Дубина основа 1,6 и 2,2 м. Потребне димензије ђона за најоптерећенији подрум плитки лежај: 2,0 м 6,6 м. Основа основе - 3,9 цм.

Алтернативно, узимају се у обзир основе стубова. Према начину продубљивања, изаберемо погонске шипове, према стању интеракције са земљом - виси. Облик и дизајн гомиле се узимају квадратни пресек са коничастим крајем. Прихваћени шипови: 30 30, л = 8 м. Прихватамо темељ с ниском роштиљом, потребне димензије подножја грла за најнапредније основе: 2,4 м 5,4 м. Основа основе је 2,7 цм. носивост и захтеви за зглобне деформације (падавине, ролне).

За ову структуру, са наше тачке гледишта, препоручљиво је изабрати плитке темеље, пошто они захтевају мање потрошње материјала и због тога су јефтинији. Коначно узмемо за главну опцију - темеље плитке темеље.

Закључак

Размотрили смо две могуће опције за темеље мостова. У сваком случају, рад на изградњи темеља ће се изводити на сувом кревету (прије лансирања воде у канал). Радови ће се одвијати у отвореном копу. Може се приметити да су плитке основе испупчене, што је захтијевало постављање бетонских плима и бикова са стране која је окренута према обали. Ово је неопходно како би се спречило одсуство базне конзоле. Ове плиме, поред чињенице да значајно повећавају запремину бетона, стварају и додатне потешкоће у производном процесу, нарочито ако сматрамо да су темељи (а, у складу с тим, плимовања) иста под лијевим и десним носачима моста. За разлику од плитких темеља, основе пилова не захтевају додатни рад током постављања бикова. Плоча са плочама испостављена је прилично компактна. Не би требало бити технолошких потешкоћа у вожњи шипова; земљиште дозвољава запушавање, нагнути шипови нису потребни. Поред тога, обзиром да су обе фондације исте, они су више технолошки него темељи на природној основи. Коначно, као главна варијанта основа за мостове пиера, прихваћамо фундаменте.

1. СНиП 2.02.03-85. Пиле темеље. М., 1995.

2. Правила заједничког подухвата 24.133300.2011 Темељи за пилоте. М., 2011.

3. Пројектовање основа зграда и подземних објеката. Уџбеник уредио БИ Далматов, 2. изд. М, издавачка кућа ДИА, Санкт Петербург, СПСУАЦ, 2001.

4. Основе цивилних и индустријских објеката и објеката. Дизајн албума: туторијал за дизајнирање. СПб. Издавачка кућа Политехничког универзитета, 2010.

5. Фондације и фондације. Темељи: конструкција, димензија, прорачун седимената: методичне индикације В.А. Мелников. - СПб.: Изд-воПолитекхн. Универзитет, 2011.

6. В.А. Иароменко, А.Н. Баданин, О.В. Тиагнибидин. Осмишљавање основа за међусобну подршку трајних мостова. СПб. Издавачка кућа ВТУ Жељезнице, 2009.

Израчунавање и пројектовање гриљастих шипова

Вертикално оптерећење на основу оптерећења одређује формула:

где је коефицијент у зависности од облика подножја подрума и релативне дубине ("зета").

Табела 1, страна 30 СНиП 2.02.01-83 *

Табела 55, стр. 128 Приручник о пројектовању база грађевина и објеката.

Затим је неопходно израчунати стварни нацрт С конвенционалне основе, чија је методологија детаљно описана у Одељку 3 [5] и овде није дато.

Израчунавањем вриједности фундације седимента провјерите стање С≤Су, где су - Максимално дозвољена количина деформације (падавина), као и релативна неједнакост седимента.

Водени торањ Су = 20цм

У присуству хоризонталне силе, потребно је одредити хоризонтално помицање глава. (Водич, стр. 100-105, Далматов, стр. 177-182)

Ако је Δр> (Δр)пре - тада треба користити заједно са вертикалним нагнутим шиповима.

У закључку према резултатима израчуна потребно је дати таблицу, на пример:

Пила темељ Ц11-30 је усвојен за основе пилова.

Глина (слој бр. 3,,,) је усвојена као тло подупирања испод доњег краја гомиле.

Дизајн оптерећења на гомилу се узима Н = 43т; 44.2 тф.

Број шипова у темељ Ф1 = 10; Ф2 = 12.

Процењени нацрт темељ Ф1 је С = 3,9 цм; Ф2 - С = 2,7 цм.

На крају израчунавања, потребно је упоредити двије конкурентске верзије темеља и изабрати најрадационалнији.

Једна од најважнијих карактеристика је варијанта дизајна темеља. Из израчунате две опције изаберите онај који захтева мање трошкова (материјали, алати, време), узима у обзир техничке могућности грађевинских компанија, не штети животној средини.

Дизајн и израчунавање гриљова

Глинено земљиште

Глинено тло које припадају једној од група процењује се параметром Рф одређеним формулом:

, где је в влажност тла у сезони замрзнутог слоја који одговара пре зими. Зависи од услова влажења тла; - израчуната критична влажност, е.; коефицијент без димензије, нумерички једнак апсолутној вредности просечне зимске температуре (усвојен према СНиП 2.01.01-82 Грађевинска климатологија).

Израчунавање основе носивости земљишта.

Сврха израчунавања основа носивости је обезбеђење чврстоће и стабилности, као и спречавање померања основе дуж основе и нагињање.

Израчунавање основе за носивост израђује се из стања

Ф≤γцФу/ γн где је Ф конструкцијско оптерећење (сила) на темељу и темељ (са основном или специјалном комбинацијом терета); Фу - Снага коначног отпора основе (носивост); γц - коефицијент услова рада, узет: за песке, изузев силти, - 1,0; за песке сила и глинених тла у стабилизованом стању - 0,9; исто, у нестабилном стању - 0,85; γн - коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре, који износи 1,20; 1.15 и 1.10, респективно, за зграде и структуре класа И, ИИ, ИИИ.

Гранична отпорност основе Фу утврђују се у зависности од врсте базе: каменитог или не-стеновитог, стабилизованог или нестабилног.

Дакле, вертикална компонента силе ограничавања отпора Ну основе састављене од не-каменитих (диспергованих) тла у стабилизованом стању могу се одредити формулом 16 СНиП 2.02.01.-83 *, ако је темељ имао равну основу, основе земљишта су испод униформе основе до дубине не мање од његове ширине (ц) и различита вертикална оптерећења са различитих страна основе, интензитет већег не прелази 0.5Р:

Где ни, Нк, Нц, - коефицијент носивости без димензија, утврђен у табели 7 СНиП 2.02.01.-83 * у зависности од угла нагиба до вертикале δ и насталог спољног оптерећења на подлози Ф у нивоу основе основе; ζγ, ζк, ζц, - коефицијент облика основе (у зависности од односа η = л / б) одређује се формулом 17 СНиП; б'анд л '- задата ширина и дужина основе:

где еб, ец, - односно ексцентричности примене насталих оптерећења у правцу попречних и уздужних осе осовине, м.

Дизајн и израчунавање гриљова

Сл. 13. Распоред пилота:

а - испод стрипова; б - један ред са упареним шиповима; округли прстен и у пољу колача; д - у грмљу

Главе шипова у грму су комбиноване са армираним бетонским решеткама, које су интегралне са прелазним корачним делом основе и испод колоне.

Подужни роштиљ се може налазити испод површине земље (ниске гриље) и изнад (високи пећњак).

После постављања шипова у план и дизајнирања решетке за основе са вертикалним шиповима, израчунато је оптерећење на свакој гомили Н, кН (тон-сила), према формули

где нд, Мк, Ми - односно израчуната сила притиска (резултујуће вертикалне силе), кН (тс) и израчунати моменти савијања у односу на главне централне осе к и и у равни подножја грла, кН · м (редослед);

н је број гомила у темељу пилота;

Кс, И - растојање од главних оса основе шипа у плану до оса гомиле, за коју се израчунава нормално оптерећење, м;

Кси, Ии - удаљености од главних осе до оса сваке гомиле, м;

Фд - прође најмању вриједност израчунатог оптерећења на материјалу трупа или на тло, кН (тс)

За ниске грусе, неопходно је обезбедити припрему бетона класе Б7.5 (М100) дебљине најмање 100 мм, у слабијим и засићеним водама земљишта - до 150 мм.

Висина роштиља се одређује прорачуном и мора бити најмање 400 мм.

Главе гурања шипова треба да буду уграђене у дужину грла:

у подлоги за пилоте, која ради само на вертикалним притисцима са монолитним грилима - за 50-100 мм, а излази арматуре за комуникацију са грилима морају бити најмање 250 мм;

у темељима, рад на хоризонталним или вертикалним натезним оптерећењима са чврсто спајање грла са шиповима - не мање од 100 мм и ослобађање радне арматуре са уградњом у грилу за дужину њиховог сидрења треба обезбедити у складу са СНиП 2.03.01-84 "Бетон и армирани бетон дизајна ", али не мање од 300 мм.

Горњи крајеви стубова шипова и граната направљени у фабрици, који раде у темељима само за вертикална оптерећења, треба уградити у решетку дужине од најмање 80 мм без арматуре радити на вертикалним и хоризонталним оптерећењима треба уградити на ниску решетку на висини од најмање 300 мм, и на високом нивоу, према висини утврђеном обрачуном, али не мање од пречника круга или бочне стране квадратног одсека. Израчунавање горњег проширења бушених шипова (подупирачи), сродника са коленом, гриљама и подлогама без шипова треба извести у складу са СНиП 2.03.01-84 "Бетонске и армиранобетонске конструкције", као и примјенама 9-12 Смјерница за пројектовање шипова допуњавајући СНиП 2.02.03-85 "Пиле темеље".

Израчунавање и дизајн основа за пилоте

Шипови су дуга шипка добијена или формирана у килограму у вертикалном или нагнутом положају; преносе оптерећење на базу због повлачења и трења тла на бочној површини.

Пиле основа - група гомила, спојена одозго са посебним структурама у облику плоча или греда, назване грилама, које су дизајниране да преносе и равномерно распоређују оптерећење на шиповима. Ростверка, носиве конструкције, користе се за подупирање надземних објеката зграда.

Израчунавање основа пилеа и њихове базе треба извести у складу са ограничавајућим стањима две групе.

Избор типова и дужине

За овај пројекат, изаберемо квадратне шипке са делом од 300 × 300,

дужина гомиле је узета 8м, јер пешчана тла почињу од око 7,4 м, што је неопходно за најбољу стабилност гомиле.

Израчунавање броја шипова и њихово постављање у план

Одређивање носивости гомиле.

коефицијент услова рада шипова у тлу, за шипове је 1

дизајнирати отпор земљишта на крају гомиле

подручје с лежајем

спољни периметар гомиле

дизајнирати отпор и-ти слоја тла на бочној површини гомиле

дебљина слоја тла у контакту са бочном површином гомиле

коефицијенти радних услова фунта, односно испод доњег и на бочној површини гомиле, узимајући у обзир утицај методе ињекције на израчунату отпорност фунта

Израчунати отпор на бочној површини шипова.

Процењени отпор испод доњег дела купе

Коефицијенти радних услова за израчунавање носивости погонских шипова

Одређивање броја шипова у земљи

фактор сигурности оптерећења

1. секција: н1= 1,4 (571,25 + 11,6) / 377,1 = 1,98 - 2 пил

2. секција: н2= 1,4 (87,47 + 11,6) / 377,1 = 2,85 - 3 пил

Израчунавање терета који се може приписати сваком купу у ексцентричном стању

1. секција: Н = 571,25 + 11,6 / 2 + 2,5 = 309,9

2. секција: Н = 817,47 + 11,6 / 3 + 1,8 = 288,85

6.3. Израчунавање темеља седимената и њихова неравнина
Дефиниција коначних деформација основе основе пилота.

Поред израчунавања носивости, основе пилова од висећих шипова израчунавају се према другој групи ограничавајућих стања, тј. деформацијом.

Сложеност утврђивања основа седимената је последица чињенице да истовремено преносе оптерећење на базну тлу кроз бочну површину и доње крајеве шипова. У том погледу, када се израчунава седимент, узимају се поједностављене претпоставке - темељ основа сматра се конвенционалним масивним темељима на природној основи. То значи да су шипови, тло интерситног простора, као и одређена количина тла која се налазе уз спољне стране основе шипова, сматра једним низом.

На почетку они одређују просечан притисак који се преноси у земљу у равни доњих крајева шипова преко подручја кроз који се овај притисак преносе на базу. Ова област се зове подрумска област. Тада се просечан притисак на поду конвенционалне базе може одредити према формули:

- регулаторно оптерећење на ивици основе, кН;

-тежина грила, гомиле и тла унутар запремине конвенционалне основе, кН;

-ширина и дужина подлактице подрума, м

Тежина гомиле и грла као и тежина тла у запремини конвенционалне основе (без одбитка запремине шипова)

Граница конвенционалне фондације дефинисана је на следећи начин:

· Дно - равница која пролази кроз доње крајеве шипова;

· Изнад - површина тлоцрта;

· Са стране - вертикална равнина одвојена од спољних ивица екстремних редова вертикалних шипова на растојању α =, ау присуству нагнутих шипова - који пролазе кроз доње крајеве ових шипова, где је пондерисана просјечна израчуната вриједност угла унутрашњег трења земљишта унутар дужине шипа, одређена формулом :

где је х = х1 + х2 +.... нх је дубина гомиле која је потопљена у земљу, рачунајући од подлоге грила (или подлоге биљног слоја), м

Димензије пода конвенционалне основе приликом утврђивања граница према овим правилима, проналазимо по формулама (за базу трака са траком дужине од 1м):

- раздаљина између оси шипова, односно, у попречним и уздужним осама, м;

- број редова шипова по ширини и дужини основе;

-пречник округле или квадратне стране гомиле, м

Од траке, а затим у свима у 2 одељка

Вриједност ПИИ не смије прекорачити конструкцијску отпорност тла базне Р за конвенционалну основу, тј. услов мора бити испуњен

Ако овај услов није испуњен, повећајте број шипова, промените размак између шипова или промените величину шипова.

Преципитација основе купа дефинисана је као конвенционална основа на природној основи. Обавезна контрола обрачуна другог граничног стања су услови:

2. секција: Ацонв = 1 * 2,12 = 2,12 м 2

1. ОПШТЕ ОДРЕДБЕ

1.1. Приручник за конструкцију армиранобетонских грла са темељима за колоне грађевина и конструкција припремљен је за СНиП 2.03.01-84 "Бетонске и армиранобетонске конструкције" и односи се на дизајн монолитних грла квадратног и правоугаоног облика у плану, са грмовима од два, четири или више шипова, испод монтажне и монолитне армиране бетонске стубове и под челичним стубовима.

Напомена Пиле темеље са грмовима из две шипке се препоручују за употребу само на платформама крана, под условом да се шипови налазе у распону зграде и вредност ексцентричности примјене оптерећења у правцу правца до 5 цм.

При изради решетки намењених за рад у сеизмичким подручјима, као иу агресивним медијима, требају се поштовати додатни захтјеви који су регулисани релевантним регулаторним документима.

1.2. Ростверк је елемент основе колапса, почивајући се на грму шипова (слика 1.). Бушилица треба да буде дизајнирана у складу са СНиП ИИ -17-77 "Темељи за пилоте".

Спајање роштиља са монтажним бетонским стубовима обезбеђено је за стакан (са или без подлоге) са монолитним армираним бетонским стубовима - монолитним, са челичним стубовима - помоћу сидрених вијака.

Пекло 1. Шема формирања пирамиде присиљавања под арматуром армираног бетона правоугаоног одељка

1.3. Прорачун грила се врши према ограничавајућим стањима прве групе (по јачини) и ограничавајућим стањима друге групе (пукотинама).

Вредности оптерећења и утицаја, вриједности фактора сигурности оптерећења и комбинирани фактори, као и подјелу терета у трајни и привремени - дугорочни, краткорочни, посебни - требају се предузети у складу са захтјевима СНиП 2.01.07-85 "Оптерећења и утјецаја" и СНиП 2.03. 01-84 "Бетонске и армиранобетонске конструкције", као и вриједности фактора сигурности за њихову намјеру - према "Правилима рачуноводства степена одговорности зграда и конструкција у пројектовању објеката".

Приликом утврђивања оптерећења из колона на грилима, потребно је узети у обзир повећање момента на месту укрштања колона од дејства вертикалног оптерећења током одвајања колона.

При израчунавању грла, пројектовани отпор бетона треба помножити са коефицијентом радног стања бетона г б 2, узети једнако 1.1 или 0.9, у зависности од трајања оптерећења. Коефицијент услова рада бетона г б 9 претпоставља се да је 1.

1.4. Израчун грла на гомилама континуалног кружног попречног пресека врши се на исти начин као на гомилама квадратног попречног пресека. У овом случају, у израчунавању грла, секције округлих шипова условно су смањене на гомиле квадратног одсека, што је еквивалентно за округле шипове у подручју, тј. с обзиром на величину дела дијела једнаке 0,89 дсв, где је дсв - пречник шипова.

2. ИЗРАЧУН РОЛА ЗА ЈАЧНОСТ

А. ИЗРАЧУН ЗА ЈАЧНОСТ РОЛЛЕРА ЗА ИЗГРАДЊУ БЕТОНСКИХ КОЛОНА

2.1. Израчунава се јачина дела плоче грила за монтажне армиране бетонске стубове: за гурање колоне; гурање кутног гомила; на чврстоћу нагнутих делова на деловању попречне силе; на кривини на нормалним и нагнутим секцијама; за локалну компресију (дробљење) испод крајева колона. Поред тога, проверава се чврстоћа стаклене гриље.

Израчун грла за пробијање колоне

2.2. Израчунавање потиска централно учвршћене основе шипова темељних шипова са грмовима од четири или више шипова врши се према формули (1) из увјета да се гурање одвија дуж бочне површине пирамиде чија висина је једнака вертикалној удаљености од радне арматуре плоче до дна колоне, мања основа служи као површина попречног пресека колоне, а бочна лица која се протежу од спољашњих страна колоне до унутрашњих страна шипова нагнута су ка хоризонталној под углом од најмање 45 ° и не више од угла који одговара пирамиди са ц = 0.4 х 0 (види цртеж 1):

где је фпер - процењена сила удара која је једнака суми реакција свих шипова лоцираних изван доњег дела пирамиде пукотине, одређених из стања

Када се ове реакционе шипке израчунавају само од уздужне силе Н, дјелују у попречном пресеку колоне на горњој хоризонталној површини грла;

овде н је број гомила у гриллу;

н 1 - број шипова који се налазе изван доњег дела пирамиде;

Рбт - пројектовати бетонску отпорност на напетост за армиране бетонске конструкције, узимајући у обзир коефицијент радних услова бетона;

х0 - радна висина пресека грла у контролисаној области је једнака раздаљини од радне арматуре плоче до дна колоне, конвенционално постављене 5 цм изнад дна стакла;

и и - сума основа и-те бочне стране гурања фигура са бројем лица м;

са и - растојање од лице колоне до бочне стране гомиле, које се налази изван пирсинг фигуре;

а - коефицијент узимајући у обзир делимични пренос уздужне силе на део плоче кроз зидове стакла, одређен формулом

овде аф - бочна површина колоне уграђене у подрум стакла, одређена формулом

х апс - дужину заптивних стубова у стакленој основи.

При израчунавању присиљавања централно оптерећених грла са правоугаоним колоном, формула (1) узима следећи облик:

ц 1 - растојање од ивице колоне величине бцол на паралелну плочу, пролазећи дуж унутрашњег дела најближег реда сипа смештених изван доњег дела пирамиде пуцања;

ц 2 - растојање од лица колоне величине хцол у равнину која је паралелна са њом, пролазећи дуж унутрашњег дела најближег реда кола смјештених изван доњег дела пирамиде пуцања.

Однос се узима не мање од 1, а не више од 2,5.

Бетонска класа грла за притисак Б25, коефицијент услова рада бетона г б 2 = 1.1.

Пекло 16. Центрифугално учвршћена основа за армирано бетонску колону

Пројектовати бетонску отпорност на аксијалне напетости, узимајући у обзир коефицијент радних услова бетона Рбт = 1,1 × 1,05 = 1,16 МПа (11,8 кгф / цм 2).

Присм јачина бетона, узимајући у обзир коефицијент радних услова Рб = 1,1 × 14,5 = 16 МПа (163 кгф / цм 2).

Ојачање челичног разреда А - ИИИ.

Претпоставља се да је роштиљ правоугаоног облика величине 270 '240 цм. Димензије под-колоне (шоље) у плану су 150' 90 цм, дубина уградње колоне у шољу је ханц = 90 цм. Горња ознака грла је 0,15 м (од нивоа чистог пода).

Гомила шипова под гриљом се узима од девет шипова. Локација шипова у грму и растојање између шипова у осама приказују се у паклу. 16 Горњи крајеви шипова уграђују се у тањир грла на 50 мм. Дубина подземне воде износи 5 м.

Израчун роштиља на гумену колону

Обрачун се врши формулом (4)

Велицина реакција шипова од оптерећења колоне до грила на нивоу горње хоризонталне површине грила одређује се формулама:

а) у првом реду шипова са ивице грла са стране најоптерећенијег дела

б) у другом реду од ивице грла

Величина силе гурања одређује се формулом (види П. 2.3)

Поставили смо дебљину дна стакла хбот = 60 цм

Процењена висина дна стакла

Одредите вредност ц1 и са2 (растојања од ивица колоне до одговарајућих најближих ивица шипова):

Одредити коефицијент а, узимајући у обзир делимичан пренос уздужне силе на плочастом делу грила кроз зидове стакла, за које пред-одређујемо површину бочне површине колоне А уграђене у стакло.ф

и узети = 0,85.

Према формули (4) одређујемо максималну вриједност силе потискивања које перцепција грила са задатом дебљином дна стакла

и.е. снаге грла на приложеној стубној колони.

Пуна висина грила х = ханц + хбот = 90 + 60 = 150 цм.

Одредите величину конструкционих оптерећења на гомили, узимајући у обзир оптерећења од тежине грлажа и тла на њеним деловима.

Просечна волуметрична тежина материјала грила и земље је узета једнако В = 21 кН / м 3, фактор преоптерећења г ф = 1.1.

Процењено оптерећење гомиле од сопствене тежине роштиља и тла на гажама Г је једнако:

Велицина уздужне силе и момента дјеловања на нивоу стопала грла одређује се формулама:

Нбот = Н + Г = 3400 + 246 = 3646 кН (371,8 т ц);

Мбот = М + Кх = 600 + 80 × 1,5 = 720 кН × м (73,5 тф × м).

Израчунате оптерећења на шиповима:

а) у првом реду шипова са ивице грла са стране најоптерећенијег дела грла

б) у другом реду шипова са ивице роштиља

405 кН (41,3 тф) 3 × 1,16 = 3688 кН (375 т ц)> К = 1542 кН (157,2 т ц).

Због тога је обезбеђена јачина нагнутих делова плоче грила.

Израчунавање савијања грла

Величине момента савијања су одређене формулама (17) и (18):

а) у одељцима 1-1 и 3-3 дуж ивица колоне (види слику 16)

б) у одељцима 2-2 и 4-4 дуж ивица под-колоне

Приликом утврђивања дијела арматуре у плочастој плочи (арматура израђена од челика разреда А - ИИИ) користимо формуле (19) - (22). У одељцима на ивицама колоне:

према табулатору. 2 када је к = 0.03, наћићемо в = 0.985.

Рс = 365 МПа (класа А - ИИИ армирање, д ³ 10 мм)

У одељцима дуж ивица под-колоне:

Израчунавају се секције дуж ивица под-ступца (одељци 2-2 и 4-4).

у уздужном правцу - 12 Ӕ 18 АИИИ (Ас = 30,54 цм 2);

у попречном правцу - 14 Ӕ 16 АИИИ (Ас = 28,15 цм2).

За ојачање основе решетке усвојена је заварена арматурна мрежа у складу са ГОСТ 23279-84 ознакама

Провера јачине нагнутих делова плоче грила на савијању

Провера је направљена од најоптерећенијег дела плоче грила.

Снага смицања од спољног оптерећења која делује у нормалном делу која пролази кроз почетак нагнутог дела је једнака

Ограничавајућа вредност попречне силе коју плоча за грилл може видети у нагнутом делу обезбеђене формирањем нормалних пукотина одређује се формулом (15) уз увођење додатног коефицијента у десну страну неједнакости

Због тога је обезбеђена јачина нагнутих секција у моменту савијања.

Пример 2. Израчунавање решетке за челичну колону са решетком са засебним базама за сваку грану колоне (Слика 17).

Пекло 17. Пиле темељ за челичну решетку са засебним базама

Дати: подлога са шипком од 15 комада.

Димензије грла у висини од 450 '240 цм. Висина роштиља од стања заптивних сидрених вијака за причвршћивање основа колона претпоставља се да је 120 цм. Горња страна грла се узима на минус 100 цм од нивоа чистог пода.

Димензије основних листова основе колоне: абас = 71 цм; ббас = 90 цм

Шипови с попречним пресеком од 30 '30 цм уграђени су у роштиљ до дубине од 5 цм. Решетке за решетке плоче за роштиљ налазе се на врховима шипова.

Класа бетона за притисну чврстоћу Б15, коефицијент радних услова бетона г б 2= 1.

Конструкција отпорност бетона до аксијалне тензије Рб т = 0,75 МПа (7,65 кгф / цм 2).

Израчунато оптерећење на грилу:

Н 1 = 5140 кН (524 т ц) - уздужна сила на врху грла од најнапреднијег грана колоне;

Н 2 = 2450 кН (300.8 т ц) је уздужна сила на врху грила из мање оптерећене гране колоне.

Потребно је провјерити јачину грла гурањем колоне и угловог гомила.

Проверите да ли је грмља за гурање колоне

Провера гурања плоче грила врши најоптерећенија грана колоне дуж периметра челичне плоче основе ове гране према формули (32) узимајући у обзир препоруке из стр. 2.23

Једнака је сила притиска

где је ф 1 - величина реакције шипова у првом реду од ивице грла са стране најоптерећенијег дела грла из дизајна оптерећења из колоне:

Ф 2 - магнитуда реакција шипова у другом реду од ивице грла са стране најоптерећенијег дела грила:

Уздужна сила и момент савијања у односу на попречну осу грла:

Фпер = 2 (3 × 685 + 612) = 5334 кН (543,9 тф),

Ограничавајућа вредност притисне силе Ф, коју грилл може видети, биће једнака:

Ф = 2 × 1,12 × 0,75 [2,26 × (0,9 + 0,448) +2,5 (0,71 + 0,495)] × 10 3 = 10179 кН (998 т ц)> Фпер = 5334 кН (543,9 т).

Сходно томе, јачина грила за гурање колоне је обезбеђена.

Проверите роштиљ за гурање угаоне гомиле

Одредите величину израчунатог оптерећења на најнапреднијој угловној гомили узимајући у обзир оптерећења од тежине грила и тежине тла на грилу (запреминска тежина конструкције у кН / м 3 је узета једнако 0,01 густине материјала, тј. За гриљ, волумен тежине ће бити В 1 = 25 кН / м 3, за земљиште В 2 = 18 кН / м 3):

а) процењено оптерећење гомиле од сопствене тежине грла

б) конструкцијско оптерећење на шиповима из пратеће тачке на грилу

Одредите величину реакције удара од пуних конструктивних оптерећења

Максимална вредност силе пуцања угловне шипке одређује се формулом (14)

Сходно томе, обезбеђена је јачина грила за гурање кроз углове.

Пример 3. Израчунавање централно оптерећене решетке плоче квадратног облика у плану за тим армиранобетонских колона.

Дато: одељак колоне 40 '40 цм уграђен је у плочу за резање на 60 цм.

Димензије грла у плану - 330 '330 цм; висина - 120 цм.

Ростверк лежи на грму од 16 шипова са делом од 30 '30 цм; растојање између оси шипова - 90 цм.

Преостале димензије грла су приказане на сл. 18

Пекло 18. Плоча за грундирање основе за префабриковане бетонске колоне

Бетонска класа грла за притисак Б25, коефицијент услова рада бетона г б 2 = 0.9.

Рбт = 0,9 × 1,05 = 0,94 МПа (9,64 кгф / цм 2).

Обрачуната уздужна сила од оптерећења на колони на врху грила

Н = 4050 кН (413 т ц).

Потребно је провјерити јачину грла гурањем и раздвајањем од уздужне силе Н.

Израчунање роштиља за гурање са дна колоне произведено је према формули (5)

где х 0 = 1130 - 600 = 530 мм;

Према формули (2) одредити вриједност коефицијента а:

Аф = 2 × 0,8 × 0,6 = 0,96 м 2 = 0,96 × 10 6 мм 2,

Према формули (9) налазимо носивост грила на растојању

Према формули (10) одређујемо вредност коефицијента м, за коју пред-одређујемо вредност бочног компресијског напона с сид

м = 0,8 - 0,025 с сид = 0,8 - 0,025 × 5,95 = 0,651;

За носивост роштиља узимамо већу вриједност добијену од израчунавања грла за раздвајање и упоредимо је са носивошћу за гурање са врха гриљ, тј. у х 0 = 1130 мм:

С обзиром да утврђена вредност носивости роштиља за цепање не прелази вредност његове носивости за гурање са врха грла, испуњавају се услови из тачке 2.8:

4084 кН> Н = 4050 кН.

Због тога је обезбеђена јачина грила.

Пример 4. Израчунавање армирано-бетонске монолитне гриље ексцентрично учитаног слоја основе са модуларном ципелом према серији 1.020-1 / 83 за колону средње зоне зида рампе јавне зграде.

Дати: дизајнирати оптерећења од колоне до основе на нивоу горње стране решетке:

Н = 5000 кН (510 тф); М = 49 кН × м (5 тс × м); К = 20 кН (2 т ц).

Шипови се монтирају са армираним бетонским квадратним делом 30 '30 цм.

Дизајн оптерећење дозвољено на купу на тлу, Фсв = 450 кН (45,9 т ц); дизајн оптерећења на последњим гомилама у грму (укључујући преоптерећење у количини од 20%) = 1,2 × 450 = 540 кН (55,1 т ц).

Степен бетонске жице за притисак Б25.

Коефицијент услова рада бетона г б 2 = 1.1.

Р б = 14,5 × 1,1 = 16 МПа (163 кгф / цм 2);

Р бт = 1,05 × 1,1 = 1,16 МПа (11,8 кгф / цм 2);

Фитинги од топло ваљаног челика разреда А - ИИИ.

Узимамо тркачку површину у правоугаоничном облику величине 330 '240 цм. Одабиремо ознаку склопке у складу са упутствима серије 1.020-1 / 83 серије вол. 1-1 (2Ф12.9-1).

Бетонска ципела Б15 Бетонска класа:

Р б = 8,5 × 1,1 = 9,35 МПа (95,4 кгф / цм 2);

Р бт = 0,75 × 1,1 = 0,83 МПа (8,4 кгф / цм 2);

Пекло 19. Композитни роштиљ за монтажну бетонску колону

1 - монолитна плоча; 2 - монтажна ципела

Димензије предпремазне ципеле у висини од 120 '120 цм, висине 90 цм, дебљина дна предкривене ципеле је 25 цм. Ознака горње стране монолитне гриље је 1,05 м, а пре-ципела је 0,15 м (од нивоа пода).

Гомила шипова под гриљом се узима од 12 шиљака. Локација шипова у грму и растојање између шипова у осама приказују се у паклу. 19 Горњи крајеви шипова су уграђени у плочу роштиља на 5 цм. Дубина нивоа подземне воде је 5 м.

Израчун роштиља на гумену колону

Обрачун се врши формулом (4).

Величина реакција шипова од оптерећења колоне до грила на нивоу горње хоризонталне површине грила одређује:

а) у првом реду шипова са ивице грла са стране најоптерећенијег дела грла

б) у другом реду од ивице грла са стране најоптерећенијег дела грла

Велицина силе гурања

Поставили смо дебљину монолитног грла 60 цм. Израчунамо за пробијање композитне структуре са дна монтираног стакла и плоче за гриље. Укупна дебљина дна колекције и монолитне гриље (са дна колоне) једнака је

Процењена висина х 0 = хбот - а 1 = 90 - 7 = 83 цм, укључујући израчунату висину монолитног дела грла је 53 цм.

Одредите вредност ц 1 и ц 2 (растојања од ивица колоне до одговарајућих најближих ивица шипова):

Према формули (2), одређујемо коефицијент а, који узима у обзир делимични пренос уздужне силе на плочасти дио грила кроз зидове стакла

Према формули (4) одређујемо максималну вриједност потисне силе коју може сагледати композитни роштиљ.

и.е. снаге грла на приложеној стубној колони.

Узмите дебљину монолитне плоче 60 цм.

Одредите величину конструкционог оптерећења на шиповима, узимајући у обзир оптерећења од тежине грила, префабриковане ципеле и тла на ивицама грла.

Просечна волуметрична тежина материјала композитног грла и земље је узета једнако В = 21 кН / м 3, фактор преоптерећења г ф = 1.1.

Велицина уздужне силе и момента дјеловања на нивоу подлоге монолитне гриље:

Нбот = Н + Г = 5000 + 302 = 5302 кН (540,6 т ц);

М бот = М + Кх = 49 + 20 × 1,5 = 79 кН × м (8,1 тф × м).

Израчунате оптерећења на шиповима:

а) у првом реду шипова са ивице грла са стране најоптерећенијег дела грла

б) у другом реду шипова са ивице роштиља

Сходно томе, обезбеђује се носивост гомиле.

Израчунавање грла за гурање угловог гомила

Обрачун се врши према формули (14).

Проверите дебљину плоче монолитне гриље х 1 = 60 цм

Једнака је висина плоче за гриље са горњег краја гомиле

Одредите максимално оптерећење на гомили од стања присиљавања плоче грила за угловним гомилом

Због тога је обезбеђена јачина плоче грила на гомилу пуцања.

Израчунавање чврстоће нагнутих делова плоче грила на попречној сили

Обрачун се врши према формули (15).

Одредити израчунану вредност попречне силе од најоптерећенијег дела грла као збир реакција свих гомила последњег реда израчунатих оптерећења на шиповима

3 × 450,6 = 1352 кН (137,8 т ц);

Одредите граничну вредност попречне силе, која може узети плочу грилле у нагнутом делу:

Због тога је обезбеђена јачина нагнутих делова плоче грила на попречној сили.

Савијање грлом калкулације

Одредите величину момента савијања у одељцима 1-1 и 2-2, који пролазе дуж ивица подлактице од префабриковане ципеле

Користећи формуле (19) и (23), одређујемо потребни део арматуре од челика разреда А - ИИИ (Рс = 365 МПа):

према табулатору. 2 када је к = 0.09, наћићемо в = 0,952;

у уздужном правцу 23 Ӕ 18 АИИИ

у попречаном правцу 17 Ӕ 16 АИИИ

За ојачање основе решетке усвојена је заварена арматурна мрежа у складу са ГОСТ 23279-84 ознакама

Провера јачине нагнутих делова плоче грила на савијању

Провера је направљена од најоптерећенијег дела плоче грила.

Одредите граничну вредност попречне силе коју монолитна плоча грила може посматрати дуж нагнутог дела обезбеђеног од стварања нормалних пукотина и пролазака са равни унутрашњих страна гомиле последњег реда до најближе спољне стране склопке:

Добијена вредност је већа од суме реакција свих гомила крајњег реда са стране посматраног дијела: 1352 кН (137,8 т).

Због тога је обезбеђена јачина нагнутих секција у моменту савијања.

ПРИЛОГ

ОСНОВНЕ ПИСМИЦЕ

Напори од спољних оптерећења и утицаја

М је савијање;

Н је уздужна сила;

К - бочна сила;

Фпер - притисак силе;

Ф-пилота реакција.

Рб - пројектовати бетонску отпорност према аксијалној компресији за гранично стање прве групе;

Рбт - израчуната отпорност бетона на аксијалну напетост за крајње стање прве групе;

Рс - конструктивни отпор арматуре на напетост за гранично стање прве групе;

Рсв - конструктивни отпор попречног армирања на напетост код израчунавања нагнутих секција на дејству попречне силе.

а; б - респективно, дужина и ширина ђона грила;

а 1; б 1 - респективно, већа и мања величина секције под-ступца;

х је висина роштиља;

х 1 - висина плоче за гриље;

х 0 - радна висина роштиља;

х 01 - радна висина плоче за гриље;

х апс - дужина инсталације колоне у стаклу или плочици роштиља;

С - корачасти шипови у грму;

абас ; ббас - димензије у смислу основне плоче основе челичне колоне;

а - заштитни слој бетона на површини арматуре;

е0 - ексцентричност уздужне силе Н у односу на тежину смањеног дела колоне;

и и - сума основа и-те бочне стране потиска фигуре;

са и - дужина пројекције и-га нагнутог дела;

д је пречник арматуре;

А с - површина попречног пресека;

А ф - бочна површина колоне уграђене у темељно стакло;

Аб - површина попречног пресјека грла, узета у обзир приликом израчунавања чврстоће грила на растојању.

Израчунавање броја шипова у грму и изградња грила

Број гомила у темељу пилова одређује се прорачуном И граничног стања и сведена је на испуњење стања:

где је Н конструктивно оптерећење пребачено из конструкције на једну купу или гомилу као део основе гомиле;

Фд - носивост гомиле на тлу;

γто - коефицијент поузданости одређен зависно од начина одређивања носивости гомиле на тлу.

Број шипова одређује се према формули:

Фив - израчуната вредност вертикалне компоненте спољашњих оптерећења;

Фд - носивост гомиле;

γто - коефицијент поузданости узет у одређивању носивости гомиле на тлу.

С обзиром на то да се хоризонтално оптерећење и моменат преносе на темељ, број шипова се повећава за 20%.

Укупан број шипова у фондацији ће бити:

гомиле. Узми грмље од 6 гомова Ц10-30.

При монтажи грмља за гомилање, настављамо из услова да раздаљина између оса погоњених шипова мора бити најмање 3д.

Своју тежину роштиља и тла на њеним рубовима може се приближно одредити према формули:

б и л су ширина и дужина роштиља, респективно;

д је дубина подлоге грила;

- просјечна вриједност удјела армираног бетонског роштиља и тла на ивицама;

- фактор сигурности оптерећења.

Израчуната компресивна сила у равни подножја грла ће бити једнака:

д 'је растојање од линије дејства силе Фин на дну роштиља.

Познавајући конкретне дизајнерске оптерећења које делују у равни подлоге грла, број шипова и њихова локација, одређујемо терет који се преноси на било који гомил у грму према формули:

где: ки, ии - растојање од главних оса поља сипа до оса сваке гомиле;

к, и је растојање од главних осе до оса шипова за коју се израчунава обрачунато оптерећење.

У нашем случају, тренутак делује само у правцу к оси, тако да је формула поједностављена на два термина. Гомилица је симетрична у односу на оси к и и, па су ове оси главне и пролазе кроз центар гравитације грла. Најоптерећенији шипови изазивају интерес са становишта јачине основе пилота. Очигледно је да су ове гомиле шипови најскоријег реда, који се налазе у правцу правокутног на равнину тренутка и хоризонталне силе. Оптерећење на најоптерећенијим шиповима одређује:

Дизајн оптерећење које перципирају најшире шипке дозвољено је повећати за 20% ако се обрачун врши узимајући у обзир веће и кранове оптерећења. Обавезно је обрачунавање ових терета у пројектовању индустријских зграда.

Дакле, услов за обезбеђење носивости на терену за екстремне шипове биће:

Услов је испуњен сигурносним фактором од 9%. Због тога узимамо 6 гомила Ц10-30