Израчунавање монолитних зидова

Онлине калкулатор монолитне плоче (плоча) намењен је за израчунавање димензија, оплате, број и пречник арматуре и запремину бетона неопходних за уређење ове врсте темељних кућа и других зграда. Прије избора врсте фондације, обавезно консултујте стручњаке да ли је тип података погодан за ваше услове.

Подрумска основа (усхп) је монолитна арматурна бетонска подлога, постављена испод цијелог подручја зграде. Има најмањи притисак на терену међу другим врстама. Углавном се користи за лаке објекте, с обзиром на повећање оптерећења, трошкови ове врсте фундације значајно се повећавају. Са малом дубином, на прилично издвојеним земљиштима, могуће је подићи и спустити плочу равномерно у зависности од времена у години.

Обавезно добро водонепропусност на свим странама. Загревање може бити или под-ливница или се налази у подним естрима, а најчешће се екструдирана полистиренска пена користи у ове сврхе.

Главна предност основа плоче је релативно ниска цена и лакоћа конструкције, јер, за разлику од основа трака, нема потребе за извођењем велике количине земљаних радова. Обично је довољно ископати јарак од 30-50 цм дубоко, на дну чије се јастук песка налази, као и, ако је потребно, геотекстил, хидроизолација и слој изолације.

Неопходно је сазнати које су карактеристике тла под будућим темељима, јер је то главни пресудни фактор при избору врсте, величине и других важних карактеристика.

Списак извршених прорачуна са кратким описом сваке ставке представљен је у наставку. Такође можете поставити питање помоћу обрасца у десном блоку.

Дебљина зидова подрума и подрума - карактеристике обрачуна

Правилан прорачун подног зида укључује узимање у обзир утицаја многих фактора. Конкретно, ово је ниво подземне воде на локацији, врста земљишта, висина будућег објекта, материјали који се користе за изградњу итд. Препоручује се да сви дизајнерски радови буду поверени стручњацима. Међутим, за опште разумевање технологије рачунања, можете добро користити наведене информације.

У присуству подрума или подрума, плитка трака основе куће аутоматски постаје увучена. Другим ријечима, то ће бити пуноправни зид под земљом, а не само темељ за зграду.

Подрум са подрумом

Ако је подрум већ направљен након изградње главне конструкције, онда се мора поштовати следеће правило: празнине које се формирају након ископавања не би требало да падну у пројекцију подлоге од 45 степени подлоге траке од једног и другог.

Фондација мора имати прилично широку основу.

Темељ треба да буде што јачи и поузданији тако да његови зидови могу успешно издржати хоризонталне шкаре због притиска околног тла. Као темељ, препоручује се употреба јастука монолитног бетона, повезаног са траком за ојачање кавеза. Пошто је тежина основе довољно велика, једини треба да буде широк.

Притисак на поду на подрумском зиду.

Приликом планирања изградње подрума, који ће касније постати дневни боравак, треба имати у виду да ће високи зидови (од 200 цм и више), који се налазе под земљом, доживјети знатан притисак са земље током целог периода рада. Стога, у процесу изградње подрума, посебну пажњу треба посветити ојачавању бетонског зида.

Корак између ојачаних шипки у зидном оквиру не би требало да буде превелики. Препоручује се да буде мање од 40 цм хоризонтално и вертикално. Оквир зида мора бити неопходно повезан са рамом темељног јастука. Осим тога, морате се придржавати правила ојачања углова и углова зидова.

Монолитни армирани бетонски зид је најбоља опција у смислу чврстоће, издржљивости и отпорности на притисак тла. Овај дизајн је поузданији од, на примјер, блока или цигле.

Додатно јачање структуре постиже се изградњом пресијечених унутрашњих зидова подрума под унутрашњим зидовима конструкције.

Минимална дебљина зида

У зависности од материјала који се користе у грађевинарству, као и дубине подземне собе, постоје минималне вредности дебљине подрума, као и ширина основе темељне конструкције.

Израчунавање дебљине зидова подрума у ​​конструкцији различитих материјала (минималне вредности).

Ако су зидови подрума подигнути од малих грађевних блокова (на пример, експандираног глине бетона), онда зидање треба нужно ојачати помоћу уздужне арматуре и оклопа положених дуж горње границе зидова. Што се тиче монтажних бетонских блокова, неопходно је узети у обзир чињеницу да су само они направљени кориштењем бетона М150 и изнад погодни за постављање куће с подрумом.

Ширина зидова и величина основе темељ монолитног бетона и блокова.

Табела изнад претпоставља да:

  • Зидови имају бочну подршку ако греде таванског пода почивају на горњој страни зида.
  • Ако у зиду постоји отвор (ширина) више од 120 цм, или неколико празнина, укупна ширина од којих је више од 1/4 дужине зида, а арматуре дуж контуре тих празнина недостаје - део зида испод отвора се рачуна као да нема бочну подлогу. У случају да је ширина одсека зида мања од ширине размака, тада цео зид се сматра једним великим отвором.

Ови критеријуми се морају узети у обзир приликом израде прорачуна за подрумски зид. Дизајн мора имати добру стабилност. Такође је неопходно запамтити једно од правила изградње - стабилност зида је директно зависна од његове дужине. Што је краће, јачи и сигурнији дизајн.

Екпансион јоинтс

За велике подруме (дужине зидова је више од 25 метара), треба направити специјалне дилатације, које ће бити једнако 15 метара или мање. Поред тога, шавови треба да буду доступни на мјестима гдје постоје разлике у висини конструкције. Њихов дизајн треба да обезбеди заштиту од продирања влаге у подрум.

Удаљеност од окретања ка тлу

Ако је спољни завршни простор куће направљен од цигле, онда се на зиду подрумске просторије може наставити декоративни зид, који излази изнад тла (горњи дио подрумског зидина треба порасти не мање од 15 цм изнад површине тла).

У овом случају, дебљина надземног дела подрумског зида може се смањити на 9 цм. Склапање зидова је причвршћено на бетонски зид помоћу специјалних естриха. Размак између веза не би требало бити превелики: до 90 цм хоризонтално и до 20 цм вертикално. Слободан простор између зида и обрађеног зидова испуњен је малтером.

Ако је облога првог спрата направљена од дрвета или малтером на изолационом материјалу или сандуку, тада треба да постоји празнина од 25 цм или више од доње ивице коже до земље.

Оквир за арматуру

Зидови подрума или подрума, као што је претходно поменуто, требају додатно ојачање са арматурним кавезом. Важан квалитет таквог оквира је његова еластичност. Због тога се препоручује да се плетење арматурних шипки користи умјесто крутог прикључка за заваривање.

Током рада зграде постоје покрети темеља. Ово се дешава током великих падавина или мраза од тла. Ојачани кавез унутар подземних зидова биће подвргнут озбиљном оптерећењу. Код међусобно повезаних шипки у таквим условима се ништа не догађа, док затезни спој са значајним притиском једноставно прекида. А поправак у таквим ситуацијама је изузетно тежак и скуп.

Спајање арматурног кавеза врши се на местима где се металне шипке пресече. За извођење овог посла потребно је користити специјалну жицу намењену за армирање плетива. У ствари, може бити било која жица чији пречник прелази 2-3 мм. Рад се врши специјалним куком или пиштољем.

Руст на шипкама

Немојте користити искоришћене металне шипке, јер старе фитинге у неким случајевима имају дефекте који се могу појавити током рада. Уштеде приликом куповине материјала у овом случају није оправдано.

Ако нове металне шипке имају знакове рђе, онда ништа није у реду с тим. Не би требало да покушавате да уклоните рђу или га обојите. Такве манипулације ће негативно утицати на адхезију арматуре на бетон. Приликом конструкције арматурног оквира, металне шипке се могу резати брусилицом.

Да савијете шипке, можете користити посебне уређаје да грејате метал на месту. Међутим, ако постоји могућност, такав приступ треба напустити, јер у процесу загревања структуре метала се мења и то негативно утиче на његов учинак.

Није дозвољено постављање арматурне структуре у оплату где је бетон већ сипан. Ако су фазе рада збуњене, онда се читав процес одвија на ново: раствор се уклања, оплата је потпуно демонтирана, очишћена и поново постављена, метални оквир је постављен у њега, а након тога се нову раствор полије.

Јачање арматурног кавеза

Не препоручује се извођење радова на изградњи арматуре у хоризонталном или вертикалном правцу. Ово је због чињенице да уз значајна оптерећења у зглобовима може да створи празнине.

Изградња арматурног кавеза дозвољена је само у случајевима када зидови подрума током рада неће доживјети значајна оптерећења (лагани грађевински материјали, ниски нивои подземних вода итд.).

Самосирујући зидови нису увек једноставни. Нарочито ако нисте претходно ангажовали у изградњи и немате потребне вјештине и способности. Препоручује се ангажовање професионалних градитеља за овај посао.

Дебљина зидова подрума, пречник коришћене арматуре и количина грађевинског материјала морају се унапред утврдити узимајући у обзир карактеристике рада објекта, ниво подземне воде и друге факторе.

Уредник сајта, грађевински инжењер. Дипломирао је СибСТРИН 1994. године, од тада је радио више од 14 година у грађевинским компанијама, након чега је започео сопствени бизнис. Власник компаније се бавио приградском градњом.

Уређај монолитних зидова за приватну кућу. Технологија ерекције ДИИ-а

Монолитни зидови - затворена структура у систему технологије монолитног рама. Комбинација бетона и металних ојачања даје добре перформансе уз ниске трошкове.

Предности и мане

Монолитна технологија рама има следеће предности:

  • зграде су подигнуте за кратко време;
  • један дизајн без шива је издржљив и поуздан, а не развијени хладни мостови;
  • просторије монолитних кућа имају слободан распоред;
  • комплексни архитектонски закривљени, криволинијски елементи се лако изводе;
  • повећан радни век монолитних армиранобетонских конструкција;
  • глатка, глатка површина зидова завршена је без припремног рада.

Недостаци монолитних зидова укључују ниску звучну изолацију, обавезну зидну изолацију, способност бетона да врши вибрације.

Минимална дебљина

Главни задатак зида, као заштитна структура, је задржавање топлоте.

Дебљина спољашњег зида регулисана је обрачуном топлотне енергије, узетих из израчунатих вредности температуре у климатском региону, зависи од одабраних материјала за изолацију и завршну обраду.

Величина је увек постављена пројектом, не препоручује се да се повуче из ње. Дебљина монолитног бетонског зида варира од 250 до 450 мм, са процењеном температуром климатске регије од -20 до -40 степени. Унутрашњи зидови су пројектовани у једном слоју.

Дебљина зида монолитног армираног бетона је увек мања од зидова од зидова, што повећава површину просторија, све друге ствари су једнаке.

ДИИ уређај

Технологија изградње монолитних зидова не захтева посебне вештине и способности. Са саставом рада да се носи са везом од 2-3 особе. Кућни мајстор са помоћником ће уштедети на плаћање од стране радника.

Оплата

Монолитни зидови изграђују се помоћу оплате - грађевинске структуре, која је облик за преливање бетонске масе.

Децкинг је два типа: преносиви и не-ремовабле. Склоњива оплата је преуређена у процесу ливења, уклања се након чврстоће бетона.

Фиксни облик остаје део зида, допуњујући бетон са жељеним особинама. Најчешћа оплата од полистиренске пене израђена је у облику блокова. Блокови су повезани бравама. Стиропор са бетоном обликује трослојни колач, загрева бетонски слој, звучно изоловану конструкцију.

Ојачање

Ојачани кавез се инсталира у подесиву оплату одмах након монтаже. У фиксној оплати, произвођачи израчунавају и инсталирају фитинге.

Компресивне и савијене оптерећења делују на монолитном зиду. Бетонски радови на компресији, арматуре перципирају деформацију савијања.

Оквир монолитног зида је двоструки. Код мале конструкције дозвољено је користити мрежу арматуре са пресеком од 8 мм.

Валовити попречни пресек шипки добро се лепо уклапа у бетонску мешавину, глатке шипке сидриште с кривинама на крајевима.

Излаз арматуре на површину није дозвољен. Максимални размак уздужне арматуре у решетки је 25 цм.

Пречник је ограничен на растојање од 35 цм. Дужине шипки подужне арматуре су одабране за цијелу висину конструкције.

Ако је у неким условима немогуће учинити без споја, арматура се повезује са преклапањем, без употребе заваривања. Дужина преклапања зависи од пречника арматуре и указује на архитектонски дизајн куће. Заварени спојеви раскидају када су вибрације узроковане збијањем бетона.

Добит апертуре

Свако отварање слаби пресек структуре, постаје рањиво место. Периметар прозора, врата су додатно ојачана.

Дебљина и број арматурних шипки ће зависити од ширине отвора, примењеног оптерећења и прихваћени су према пројектној вредности. Ојачане хоризонталне и вертикалне равни. Приликом полагања бетонске масе опоравак да би се постигло потребно сушење.

Попуните

Самостални рад на изградњи зида почиње монтажом оплате. Оквир ојачавајућих шипки уграђен је у облику састављену од штитника, а онда се бетонска маса прелије.

Низ наливања зидова зависи од врсте оплате:

  • фиксирана оплата се попуњава из простора испод прозорских отвора према угловима зграде;
  • одвојиви облик се сипа у редове до висине не више од 50 цм одједном (ради бољег сабијања бетонске масе).

У оба случаја, углови се пажљиво попуњавају и вибрирају. Када се бетон помаже механизовано, брзина мешавине се смањује за квалитетно ливење, смањујући пресек рукава.

Бетон је компактан са вибратором, у зависности од времена у години, пружена је пажња. У зиму, решење се загреје, у лето, у врућем времену, армирани бетон прелије водом, спречавајући пуцање. Од падавина, отворени део облика прекривен је пластичном фолијом.

Апликација

Фраме-монолитхиц технологија је једнако успешно примењена у свим областима изградње. Монолитни зидови налазе се у високим зградама, приватном сектору, јавним зградама.

  • у случају изградње унутар блока;
  • недостатак простора за развој земљишта за ископавање;
  • немогућност приступа великој грађевинској опреми, торањских дизалица;
  • у подручјима са високом сеизмичком активношћу.

У индивидуалној стамбеној градњи, коришћење монолитних зидова штеди трошкове транспорта и складиштења објеката, утовар и истовар.

Корисни видео снимци

Цео процес изградње монолитних зидова у вашој кући објашњен је детаљним и разумљивим језиком:

СП 52-103-2007 Армиране бетонске монолитне конструкције зграда

Систем регулаторних докумената у грађевинарству

КОД ПРАВИЛА
ЗА ПРОЈЕКТОВАЊЕ И ИЗГРАДЊУ

ОЖИВЉЕНИ БЕТОН МОНОЛИТИ
ИЗГРАДЊА ЗГРАДЕ

Москва

1 РАЗВИЈАТИ Истраживачки и развојни, дизајн и технолошки институт бетона и армираног бетона (НИИЗХБ) - огранак Федералног истраживачко-развојног центра "Грађевинарство"

2 ПРЕПОРУЧЕНА ЗА ОДОБРЕЊЕ И ПРИЈАВУ од стране одељења за пројектовање Научно-техничког савета НИИЗББ-а 27. априла 2006.

3 ОДОБРЕНО И ПРЕДЛОЖЕНО наређење за вршење дужности Генерални директор ФГУЕ "СИЦ" Грађевинарство "од 12.07.2007. Бр. 123.

4 ЕНТЕРЕД први пут

1 Обим

2 Нормативне референце

3 Термини и дефиниције

4 Општа упутства

5 Конструктивна решења армирано-бетонских монолитних зграда

6 Израчунавање носивих структурних система

6.1 Схема прорачуна

6.2 Захтеви за прорачуном

6.3 Методе израчуна

7 Носити армирано-бетонске конструкције

8 Израчунавање носивих армирано-бетонских конструкција

9 Пројектовање главних потпорних армиранобетонских конструкција монолитних зграда

Додатак А Основна словна ознака

Додатак Б Листа регулаторне и техничке документације

Увод

Овај Кодекс је развијен у развоју СНиП 52-01-2003. Бетонске и армиранобетонске конструкције. Главне одредбе.

Обим изградње објеката за различите намене монолитног армираног бетона значајно се повећао у последњих неколико година. Истовремено, пракса дизајна нема на располагању документ којим би се комбиновали основни захтеви, чије испуњење обезбеђује поузданост и сигурност ове врсте зграде. Циљ овог Кодекса је да попуни овај јаз.

Склоп правила садржи препоруке за прорачун и пројектовање армиранобетонских монолитних конструкција стамбених и грађевинских зграда направљених од тешког бетона без преднапрегњавања арматуре.

Одлука о примени овог Кодекса на дизајн монолитних зграда је одговорност клијента или дизајнерске организације. У случају одлуке о примени овог Кодекса, сви услови утврђени у њему требају бити испуњени.

Сет правила развијен од др Тецх-а. Наук А.С. Залесов, А.С. Семченков, Е.А. Чистаков, С.Б. Крилов, Цанд. тецх. Сциенцес Р.Сх. Схарипов (НИИЗХБ - огранак ФСУЕ "СИЦ" Градња ").

СП 52-103-2007

ШИФРА ПРОЈЕКТОВАЊА И ИЗГРАДЊЕ

ОЖИВЉЕНИ БЕТОНСКИ МОНОЛИТИЧКИ КОНСТРУКЦИЈЕ ЗГРАДЕ

БЕТОНСКИ МОНОЛИТИ
ЗГРАДЕ СТРУКТУРЕ

Увод Датум 2007-07-15

1 Обим

Овај кодекс пословања (у даљем тексту - Јоинт Вентуре) односи се на пројектовање армирано бетонских монолитних конструкција стамбених и грађевинских зграда направљених од тешког бетона без преднапрегњавања арматуре.

2 Нормативне референце

У овом Кодексу се упућују на следеће главне регулаторне документе:

СНиП 52-01-2003 Бетонске и армиранобетонске конструкције. Главне одредбе

СП 52-101-2003 Бетонске и армиранобетонске конструкције без преднапрегнуте арматуре

СП 52-104-2004 Бетонске конструкције од челичних влакана.

Остали регулаторни и савјетодавни документи наведени у овом заједничком подухвату наведени су у Додатку Б.

3 Термини и дефиниције

У овом Кодексу се користе главни термини и дефиниције СНиП 52-01, СП 52-101, СП 52-104 и других регулаторних докумената.

4 Општа упутства

4.1 Препоруке овог Кодекса примене односе се на пројектовање разних структурних система зграда у којима су све главне носиве конструкције (стубови, зидови, подови, облоге, темељи) израђени од монолитног армираног бетона са чврстим и флексибилним спојевима између њих.

4.2 Пројектовање зграда изложених климатским температурама и утицају влаге треба извршити према СНиП 2.01.07.

4.3 Израчунавање и пројектовање зграда под сеизмичким ефектима треба извршити у складу са Ц ИИ-7. Противпожарна заштита објеката и противпожарна заштита објеката морају испуњавати захтеве СНиП 21-01 и СТО 36554501-006.

4.4. Структурне структуре зграде треба да буду пројектоване узимајући у обзир издржљивост и одрживост у складу са СНиП 31-01, заштиту објеката од корозије треба извршити у складу са упутствима СНиП 2.03.11.

4.5 Вредности ограничавајућих деформација темељних објеката регулише СНиП 2.02.01. Ограничења, структурни покрети и изобличења вертикалних и хоризонталних ћелија зграда не би требало да пређу дозвољене вредности дате у СНиП 2.01.07.

4.6. За зграде израчунате на комбинованом ефекту вертикалног и хоризонталног оптерећења у складу са неформалним узорком, препоручује се преклапање зграде зграде, узимајући у обзир флексибилност основе за преузимање не више од 0,001 висине зграде. За велике вредности дефеката потребно је извршити израчунавање према деформисани шеми. Вредност деформације зграде не би требало да прелази 0,002 његове висине.

4.7 Овај Кодекс треба користити у комбинацији са СП 52-101 и СП 52-104.

4.8 Ојачане бетонске конструкције треба да буду пројектоване тако да са довољном поузданошћу спречавају појаву свих врста граничних стања. Ово се постиже одабиром индикатора квалитета материјала, постављањем димензија и дизајна у складу са препорукама овог заједничког улагања и важећим регулаторним документима. Истовремено, морају бити испуњени технолошки захтјеви за производњу објеката, захтјеви за рад објеката, као и захтјеви за екологију, уштеду енергије, заштиту од ватре и издржљивости, утврђени релевантним регулаторним документима, и неједнаким надувавањем основе.

4.9 Приликом пројектовања армиранобетонских конструкција, њихова поузданост треба успоставити израчунавањем ограничавајућих услова прве и друге групе коришћењем израчунаних вредности терета, карактеристика материјала, одређених уз помоћ одговарајућих парцијалних сигурносних фактора за стандардне вриједности ових карактеристика узимајући у обзир степен одговорности зграда.

Стандардне вриједности оптерећења, фактори комбинације оптерећења и структурни сигурносни фактори структурне одговорности, као и подјелу терета у трајни и привремени (дугорочни и краткорочни) требају се предузети у складу са СНиП 2.01.07.

Редослед примене трајних и дуготрајних оптерећења треба одредити распоредом рада или заправо.

4.10 Поред контроле јачине бетона по узорцима, препоручује се контрола чврстоће бетона у готовој конструкцији коришћењем недеструктивних метода према ГОСТ 22690.

4.11 Када користите ребар разред А500Ц са ефективним профилом развијеним у НИИЗХБ, требате користити препоруке СТО 36554501-005. Причвршћивање ојачања на крају градилишта треба обавити помоћу заваривања када, као и вијчаних и пресованих механичких спојева.

Препоручује се употреба арматуре проширеног производа са малим пречником: 5.5; 6; 6.5; 7; 8; 9; 10; 11; 12 мм новог периодичног профила са језгром у облику квадрата са заобљеним угловима у складу са ТУ 14-1-5500, ТУ 14-1-5501.

5 Конструктивна решења армирано-бетонских монолитних зграда

5.1 Конструктивно решење укључује грађевинске и конструктивне системе, као и конструктивну шему.

5.2 Систем зграде објекта одређује материјал, најмасовнија конструкција и технологија конструкције лежајева (монолитни армирани бетон).

5.3. Конструктивни систем (у даљем тексту - ЦОП) зграде је скуп повезаних структуралних елемената који обезбеђују снагу, стабилност и потребан ниво перформанси.

5.4 Подршка ЦС монолитне армиранобетонске зграде састоји се од подножја, вертикалних носних елемената (ступаца и зидова) који су на њему подупрти и уједињени у један просторни систем хоризонталних елемената (подне плоче и покривачи).

5.5. У зависности од типа вертикалних лежајева (колоне и зидова), структурни системи се деле на (слика 5.1, а, б, ц):

- колона, где су главна вертикална елемента носача колоне;

- зид, где су главни носни елемент зидови;

- стуб-зид или мешани, где су вертикални лежајни елементи колоне и зидови.

а - колона КС; б - зид ЦОП; в - мешовити ЦОП;

1 - подна плоча; 2 - колоне; 3 - зидови

Слика 5.1 - Фрагменти планова изградње

Доњи спрат се често решава у једном конструктивном систему, а горњи у другом. Структурални систем таквих зграда је комбинован.

5.6 У зависности од геотехничких услова, оптерећења и дизајнерских задатака, темеље се израђују у облику појединачних плоча променљиве дебљине за колоне (слика 5.2, а), траке за траке за колоне и зид (слика 5.2, б) и заједничку базну плочу током целог темеља подручје структуралног система (слика 5.2, ц). Са великом дебљином плоча коришћени су економичнији од чврстих, ребрастих и кутијастих плоча (слика 5.2, д, е). Са слабим тлом одликују основе пиле.

а - одвојено; б - трака; ц, д, д - плоча: чврста, ребраста и у облику кутије

5.7 Колоне могу имати квадратни попречни пресек, правоугаоне, округле, прстенасте, угао, Т-облик и крст (Слика 5.3, а-ф).

а - квадрат; б - округли; ин - ринг; г - правоугаоне; д - угао; е-тавровое; добро крст

Слика 5.3 - Пресек колона

Правоугаоне колоне (пилонс) са издуженим попречним пресеком имају однос б / а 4. Више зидова у плану треба приписати зидовима.

5.8 Носиви зидови у плану могу се одвојити (слика 5.1, ц); уздужни и попречни; крст (слика 5.1, б), формирање вертикалних танкозидних шипки отворених и затворених секција.

5.9 Подне плоче у колони ЦС су:

- без грбова у облику глатке плоче (слика 5.4, а); плоче са главним словима (слика 5.4, б); Плоче су глатке или са главним и са контурним гредама око периметра зграде;

- са прстенастим гредама у једном (Слика 5.5, а, б) иу два правца (слика 5.5, ц, д).

5.10 Подне плоче у колони типа ЦС са гредама и у зиду постављене ЦС су:

- чврста, шупља и ребраста, ако су греде и зидови у правцу воде (слика 5.5, а, б);

- чврста, каширана шупља и ребраста, ако су греде и зидови у два правца (слика 5.5, у г);

- ребра са ребрима за уређај пливајућег пода и добијање глатког плафона, изолације звука и инжењеринг комуникације (слика 5.5, а).

и - глатка плоча; 6 - плоча са великим словима

Слика 5.4 - Безнапорно преклапање

а, б - греде и зидови у једном правцу; ц, д - греде и зидови у два правца;

1 - колоне; 2 - греде или зидови; 3 - плоча чврста или шупља; 4 - чврста или шупља кесон плоча;

5 и 6 - ребра и полица ребрастих и кесон плоча

Слика 5.5. - Плоче преклапања у колони КС са гредама иу зиду КС

5.11 Спољни зидови ограде су:

- носивости, преноса привремених и трајних оптерећења из подова и сопствене тежине зида директно на темељ;

- самоносиве зидове који преносе само своју тежину директно на темељ;

- носећа, подупрта на поду на поду или вертикалним носећим елементима ЦОП и немају директно преношење терета на темељ.

5.12. Структуралне шеме у зидним ЦС су одређене узајамним распоредом зидова, а у колонама ЦС - заједничким уређењем прстенастих греда (слика 5.5) у односу на попречне и уздужне оси зграде. Шеме су трансверзалне, уздужне и укрштене. У стварним монолитним зградама, шеме дизајна су обично пресечне (слика 5.5, ц, д, 6.2, а). Чисте трансверзалне и уздужне шеме (слика 6.1, б, ц) разматрају се када се просторни ЦС дели на два независна (Слика 6.1, б, ц, и 6.2, б, ц) како би се поједноставиле калкулације.

(Типо, Информативни билтен о регулаторној, методолошкој и моделској пројектној документацији, бр. 3, 2008)

5.13 Хоризонтална оптерећења се прерасподјељују преклапањем дискова између вертикалних подупирачих конзолних структура (абутација) које су причвршћене у темељ у облику:

- просторни оквири у колони КС;

- зидове у два правца и танкозидне шипке отворених и затворених профила које су зидови постављени у зиду постављеним ЦС;

- просторних оквира, зидова и танкозидних шипки у мешовитом ЦС.

Основе у ЗП-ови виде све хоризонталне и вертикалне оптерећења.

5.14 У ЦС-ови стубова, зглобови просторних оквира се сматрају крутим ако постоје велике препреке на плочама или гредама у главним гредама. Зглобови колона са глатком плочом или гредама су конвенционално крути. Након формирања косих пукотина у зглобовима колоне, њихова усклађеност се повећава још више. Флексибилност спојева узима се у обзир увођењем коефицијената који смањују флексибилност ригидности елемената.

5.15 У вишеспратним зградама најчешће се користе мјешовити зглобови зглобова.

Зид, нарочито крст, ЦС има већу чврстоћу и већу отпорност према хоризонталном и вертикалном оптерећењу, и стога је погоднији за високе зграде.

5.16. Подупирање структуралних система може бити редовито, са истим степеном колона и зидова дужине, ширине и висине зграде, или неправилног у плану и висини зграде.

5.17 Препоручује се пројектовање неправилног структуралног носачког система тако да је средиште ригидности и центар масе конструкционог система што је могуће ближе локализацији резултирајућег вертикалног оптерећења.

5.18 Препоручује се дизајнирање носивог конструкционог система на такав начин да се вертикални лежајни елементи (стубови, зидови) налазе један изнад другог по висини зграде, тј. су били коаксијални. У случајевима када се стубови и зидови не изводе дуж исте осе, требају се обезбедити ојачавање ребара и зидних греда под "виси" колоне и зидове.

5.19 Препоручује се раздвајање структуралног система зграда са седиментним шавовима на различитим висинама зграде и, зависно од дужине зграде, са шупљим температурама. Потребно растојање између термо скупљивих шавова дуж дужине зграде треба установити израчунавањем. За период изградње могуће је уредити привремене дилатације, које се затим елиминишу.

5.20 Приликом пројектовања носивих конструкционих система, треба се залагати за једноставна техничка решења која највише обезбеђују чврстоћу и ригидност конструкционог система: симетрична у плану и једнака по висини, са правилним уређењем вертикалних носних елемената у плану и висини, без великих конзола и отвора у плану и висину зграде итд.

5.21 Препоручују се самосталне високе зграде које су широко тело: округле, овалне, квадратне или правоугаоне са малим односом дуге и кратке стране како би се смањио притисак ветра и трошкови грејања.

5.22 Делови зграда различите висине требају бити одвојени експанзионим зглобовима. Не препоручује се уређење подземне гараже и стилобате који излазе изван подручја високог дијела зграде.

6 Израчунавање носивих структурних система

6.1 Схема прорачуна

6.1.1 Шема пројектовања зграде укључује податке о оптерећењима и физичком моделу.

6.1.2 Физички модел зграде је тродимензионални систем колона, зидова, плоча, греда и њихових сродника, као и података о физичким и механичким особинама материјала.

6.1.3 Расподјела сила у просторно деформабилним системима у великој мери одређује карактеристике крутости елемената и њихових интерфејса, које зависе од материјала и стања напрезања, од квалитета производње и уградње, присуства дефеката, историје учитавања, врсте конструкције и влажности материјала, степен оштећења (хабања), температура и други фактори. Тешко је узети у обзир утицај ових фактора у дизајну. Према томе, претпоставља се да су геометријски параметри и физичке карактеристике материјала и структура у прорачунима.

6.1.4. Израчунавање напонско-сојног стања армираног бетона линеарних, равних и расутих елемената и њихових сродника развијених су само за нормалне секције са једноставним утицајима.

Израчунавање косих и просторних секција са пукотинама доступно је само у одређеним случајевима, а за комплексне утицаје и узимајући у обзир многе факторе (видети § 6.1.3) примјењују се различита поједностављења.

6.1.5 Комплексне просторне геометријске шеме се поједностављују заменом стварне структуре са конвенционалном шемом. Ребрасти и шупљи дискови подова, као и структурне превлаке шипки, замењују конвенционалном анизотропном плочом константне дебљине. Колоне и греде апроксимирају шипке доведене на осу, а плоче и зидови се апроксимирају плочама доведене на средњу равнину.

6.1.6 Примјењени су континуирани, дискретни континуум и дискретни рачунски модели. Најчешће коришћени дискретни рачунски модели засновани на математичкој и геометријској дискретизацији просторних структура, израчунати методом коначних елемената (ФЕМ).

6.2 Захтеви за прорачуном

6.2.1. Израчунавање носивих структурних система обухвата:

- одређивање сила у елементима конструкционог система (колоне, подне плоче и покривачи, основне плоче, зидови, језгри) и силе које дјелују на темељима темеља;

- одређивање кретања структурног система у целини и његових појединачних елемената, као и убрзања осцилација преклапања горњег спрата;

- прорачун стабилности структуралног система (стабилност облика и положаја);

- процјену отпорности структуралног система на прогресивно уништавање;

- процена носивости и деформације основе.

6.2.2. Израчунавање конструкционог система носача, укључујући надземне и подземне конструкције и темељ, треба да се изврши за све сукцесивне фазе изградње (у случају значајне промене у ситуацији пројектовања) и за фазу рада, узимајући дијаграме дизајна који одговара фазама у питању. Ово треба узети у обзир:

- редослед примене и промјене вертикалног оптерећења и крутости елемената током инсталације и рада;

- формирање пукотина од термоминабилних деформација бетона током поступка каљења и присуства технолошких спојева током бетовања са гредицама;

- вредност чврстоће и чврстоће бетона у тренутку ослобађања конструкције од оплате и преноса терета из надлактих пода.

6.2.3 Израчунавање носивог конструкционог система у општем случају треба направити у просторној формулацији, узимајући у обзир заједнички рад надземних и подземних објеката, темељ и подножје под њим.

6.2.4 Израчунавање конструкционих система лежаја врши се коришћењем линеарне и нелинеарне крутости армиранобетонских елемената.

Линеарна крутост армиранобетонских елемената је дефинисана као чврсто еластично тело.

Нелинеарна крутост армиранобетонских елемената је одређена попречним пресеком, узимајући у обзир могућност стварања пукотина, као и узимајући у обзир развој нееластичних деформација у бетону и армирању, што одговара краткорочним и дуготрајним дејствима терета.

6.2.5 Вредности нелинеарне крутости армиранобетонских елемената треба поставити у зависности од фазе израчунавања, захтева за израчунавање и природе напонско-сојног стања елемента.

У првој фази израде конструктивног система, који се карактерише чињеницом да је армирање армирано-бетонских елемената непознато, препоручује се да се узме у обзир нелинеарни рад елемената снижавањем њихове крутости помоћу условних генерализованих коефицијената.

У наредним фазама израчунавања конструкцијског система, када је познато ојачање армиранобетонских елемената, прилагођене вредности крутости елемената треба увести у прорачун, узимајући у обзир ојачање, пуцање и развој непрозирних деформација у бетону и армирање у складу са упутствима постојећих регулаторних докумената о пројектовању армиранобетонских конструкција.

6.2.6. Као резултат израчунавања структурног носачког система, треба се утврдити: у колонама - вриједности уздужних и попречних сила, моменти савијања и, ако је потребно, обртни моменти; у равним плочама подова, премаза и темеља - вриједности савијања и торзионих моменти, прелазних и уздужних сила; у зидовима - вредности нормалних и стрижних уздужних сила, савијања и торзионих моменти и смицничких сила.

Одређивање сила у елементима конструкционог система треба израђивати од ефекта дизајна константне, дуготрајне и краткорочне оптерећења, специјалних оптерећења, као и њихове комбинације дизајна.

У првој фази обрачуна, како би се процениле напори у елементима структурног система, дозвољено је да узму приближне вредности крутости елемената, имајући у виду да расподела напора у елементима структурних система не зависи од величине, већ углавном од односа крутости ових елемената. За прецизније процењивање расподеле сила у елементима конструкцијског система, препоручује се да узимају рафиниране вредности крутости са смањеним коефицијентима. Истовремено, потребно је узети у обзир значајно смањење крутости елемената савијања плоча (као резултат могуће формирања пукотина) у поређењу са ексцентрично компримованим елементима. У првој апроксимацији препоручује се да се модул еластичности материјала који је једнак Еу са смањеним коефицијентима: 0,6 - за вертикалне компримиране елементе; 0,3 - за подне плоче (премазе), узимајући у обзир трајање терета.

У наредним фазама израчунавања крутости треба одредити у складу са ставом 6.2.5.

6.2.7. Као резултат израчунавања конструкционог система лежаја треба успоставити вредности вертикалних помака (кривине) подова и облога, хоризонталних помака конструкцијског система, као и објеката високих подова - убрзање осцилација подова горњег спрата. Вредности назначених кретања и убрзања осцилација не смеју да пређу дозвољене вредности утврђене релевантним регулаторним документима.

Одређивање хоризонталних померања структурног система треба направити од ефекта израчунатих (за гранична стања друге групе *) константних, дугих и краткорочних хоризонталних и вертикалних оптерећења. Истовремено, у првој фази израчунавања, препоручује се усвајање ниже вредности крутости елемената структуралног система, јер хоризонтална помјерања директно зависе од особине крутости елемената.

* У наставку, израчунане вриједности оптерећења и карактеристике материјала кориштених за израчунавање граничних стања друге групе, у случајевима када су фактори сигурности једнаки једној, називају се "нормативним".

Одређивање вертикалног померања (одблокација) подова и премаза се производи из дјеловања стандардних константних и дугорочних вертикалних оптерећења. Истовремено, у првој фази израчунавања, препоручује се да се узимају ниже вриједности ригидности елемената структуралног система, посебно подних плоча, јер вертикалне помјерања (дефлекције) директно зависе од деформационих особина плоча.

У првој апроксимацији се препоручује да се узимају вредности редукционих фактора у односу на почетни модул еластичности бетона, узимајући у обзир трајање дејства оптерећења: за вертикалне лежајеве - 0,6, а за подне плоче (премазе) - 0,2 ако су пукотине или 0,3 - ако нема пукотина.

У наредним фазама израчунавања, са познатом арматуром, утврђена крутост плоча треба узети у односу на армирање, присуство пукотина и нееластичних деформација у бетону и ојачању, одређено према важећим регулаторним документима.

Убрзавање осцилација пода на горњим спратима зграде треба одредити дјеловањем компоненте пулсације ветровног оптерећења.

6.2.8 При израчунавању стабилности конструкцијског система неопходно је проверити стабилност облика конструкцијског система, као и стабилност положаја конструкционог система на нагибу и смицању.

Израчунавање стабилности конструкционог система треба извршити на утицај процијењених трајних, дугих и краткорочних вертикалних и хоризонталних оптерећења.

При израчунавању стабилности облика конструкционог система препоручује се смањење крутости елемената структуралног система (узимајући у обзир нелинеарни рад материјала), пошто је стабилност конструкционог система повезана са деформабилношћу система и појединих елемената. У овом случају се препоручује да се узме вредност фактора смањења у првом апроксимативу, како је наведено у параграфима. 6.2.6, 6.2.7 узимајући у обзир чињеницу да стабилност конструкционог система зависи од отпорности углавном ексцентрично компримованих вертикалних елемената са дугим дејством оптерећења и у фази приближавања граници. Граница стабилности мора бити најмање два пута.

При израчунавању стабилности положаја, структурни системи треба посматрати као круто неформално тело. При израчунавању нагињања, тренутак држања од вертикалног оптерећења мора прекорачити нагибни моменат од хоризонталног оптерећења за фактор од 1,5. За смицање, хоризонтална сила која држи мора премашити ефективну силу смицања за фактор 1,2. У овом случају треба узети у обзир најнеповољније вриједности фактора сигурности оптерећења.

6.2.9. Калкулација за прогресивно уништавање треба да осигура јачину и стабилност конструкционог система у целини када једна од компоненти конструкционог система (колоне, зидни одјел, подни део) не успије и могућа каснија уништавање околних елемената. Поред тога, у оправданим случајевима ситуација у насељу се узима у обзир уз неуспех дела фондације под темељима (на пример, у случају крашких услова).

Израчунавање за прогресивно уништавање треба извршити под дејством стандардних вертикалних оптерећења са стандардним вредностима отпора бетона и арматуре, узимајући линеарну крутост елемената структуралног система.

6.2.10 Евалуација носивости и деформације темељне конструкције треба да се изврши у складу са релевантним регулаторним документима о сили које делују на фондацију, утврђене у прорачуну структуралног система зграде.

6.2.11. Израчунавање вертикалних дисторзија ћелија од неједнаких вертикалних деформација суседних носивих конструкција (зидова и колона) треба узети у обзир стварни редослед изградње зграде, као и вријеме и трајање примене терета за рачунање нелинеарних деформација у армиранобетонским конструкцијама.

6.3 Методе израчуна

6.3.1 Просторни структурни систем је статички неефикасан систем. За израчунавање носивих структурних система, препоручује се кориштење дискретних рачунских модела израчунатих методом коначних елемената.

Израчунавање редовних (или близу њих) колона и зидних ЦС може се извршити помоћу методе замене (еквивалентних) оквира (слика 6.1) и зидних ЦСс - разлагањем у попречне и уздужне шеме (слика 6.2).

За процјену максималне носивости подова може се користити израчунавање помоћу методе ограничавања равнотеже.

и - општу шему; 6 - попречна шема; у - уздужној шеми;

1, 4 и 2, 3 - два екстремна и два средња попречна оквира; 5, 7 и 6 - два екстремна и средња уздужна оквира; л 1, л 2, л 3 - кораци унакрсног рама; б 1, б 2 - уздужни кораци оквира

Слика 6.1 - План типичног пода зграде са редовним колоном ЗП

и - општу шему; б - попречна шема; у - уздужној шеми;

1, 2 - спољни и унутрашњи попречни зидови; 3, 4 - спољашњи и унутрашњи подужни зидови; 5 - делови суседних зидова у правцу правца

Слика 6.2 - Калкулација зидног конструктивног система

6.3.2 Дискретизација структурних система се врши коришћењем граната, језгре и великих (по потреби) коначних елемената који се користе у усвојеном програму обрачуна.

Приликом стварања просторног модела конструктивног система потребно је узети у обзир природу заједничког рада штапића, шкољке и крупних коначних елемената повезаних са различитим степеном слободе за сваки од ових елемената.

6.3.3 деформабилити својства базе треба узети у обзир користећи конвенционалне модела базе дизајн, примена различитих типова коначних елемената или граничних услова у унапред одређеном растегљивости, све симулационог низ земљишта под објектом од запреминског коначног елемента, или комплекса - користећи све горе наведене методе у случају компликованог зглоба радови дизајна базе и основе.

У првој фази израчуна структуралног система, деформабилност базе је дозвољена да се узме у обзир коришћењем односа кревета узетог од просјечних карактеристика тла.

Код употребе шипова или шипова, шипови треба моделирати као армиранобетонске конструкције или њихов заједнички рад са земљом треба узети у обзир уопштено, као једна база користећи смањени однос кревет-кревет.

6.3.4. У недостатку података о редоследу и времену примене трајних и дуготрајних оптерећења, дозвољено је провјерити јачину, отпорност на пукотине и деформације лежишта ЦС уз дужно поштовање деформабилности базе у два екстремна случаја:

1) најопаснија апликација за подно оптерећење и промене у крутости током инсталације;

2) истовремена примена читавог терета на свим спратовима.

6.3.5 При изради коначног елемента рачунског модела димензије и конфигурација коначних елемената треба поставити на основу способности специфичних рачунских програма који су коришћени и усвојени како би се осигурало да је неопходна тачност за одређивање сила колона неопходна и по површини подних плоча, темеља и зидова узимајући у обзир укупан број коначних елемената у шеми израчунавања који утичу на трајање обрачуна.

6.3.6 Тврдоћа завршних елемената у почетној фази израчунавања конструкцијског система, када још није позната ојачања структура, треба узети у обзир препоруке из Одељка. 6.2.

Након утврђивања арматуре у подним плочама и премазима, потребно је додатно израчунати структурни систем како би се разјаснили одступања ових структура, узимајући прилагођене вриједности укљичне чврстоће коначних елемената плоча, узимајући у обзир армирање у два правца према важећим регулаторним документима.

Сличан додатни обрачун треба спровести за прецизније процене момената савијања у елементима преклапања, премаза и основних плоча, као и уздужне снага у зидовима и стубовима, са нелинеарном рад арматуре и бетона до граничних вредности.

6.3.7 Израчунавање структурних система методом коначних елемената треба извршити коришћењем специјалних рачунарских програма сертификованих у Русији и усклађених са НИИЗББ: Лира, Мономакх, СТАРК-ЕС и други.

6.3.8 Израчунавање редовне колоне конструктивног система методом замјене (еквивалентне) оквира се врши сепарацијом појединачних оквира са вертикалним одељцима који пролазе кроз средину ступњева колоне у два међусобно прављена правца (слика 6.1).

Обрачун рамова у сваком правцу који се састоји од стубова и трака равне плоче (условна пречника) треба направити независно један од другог према општим правилима конструкцијске механике о утицају вертикалног и хоризонталног оптерећења, узимајући у обзир приликом утврђивања напора линеарне крутости елемента рама.

Моменти савијања и силе смицања у подупирачима и простору делова условног сидра распоређени су између нуле и колумне траке у зависности од распоређивања колона у раму (екстремна или средња колона), а однос између попречног и лонгитудиналног (дуж осовине оквира) се простире.

Израчун конструктивних система методом замјене оквира треба извести у складу са посебним препорукама договореним са НИИЗХБ.

6.3.9. Израчунавање зидних ЦС (слика 6.2, а) за хоризонтална оптерећења може се извршити дељењем унакрсног ЦС на независни попречни (Слика 6.2, б) и уздужне шеме (Слика 6.2, ц).

Хоризонтална оптерећења делују у оба смера. Под претпоставком апсолутне ригидности подних плоча у својој равни, хоризонтална померања и углови нагиба свих носивих зидова биће исти за шеме и оптерећења која су симетрична у плану. Због тога можете подићи све зидове у једном правцу, смештене у истој равни, повезане у низу једни са другима на нивоу преклапања помоћу зглобних веза, апсолутно крутих дуж њене осовине. Када носите монолитне спољашње зидове, подручја суседних зидова треба узети у обзир у правцу правца (слика 6.2, б, ц).

6.3.10. Израчунавање носивости плафона методом ограничавања равнотеже треба подузети као критеријум једнаког рада спољашњих оптерећења и унутрашњих сила на могућим померањима у ограничавајућој равнотежи плоче са најопаснијим узорком прелома који карактерише његово уништење.

6.3.11 У почетној фази обрачуна за апроксимативну процену ригидности усвојеног структуралног система зграда високих подова (Одељак 5.12), дозвољено је израчунати систем стабилности и хоризонталног кретања помоћу конвенционалне шипке конзоле која укључује само зидове и колоне (са линеарним карактеристикама сила) уграђени у подножје и заједнички их повезују са тврдим дисковима пода.

7 Носити армирано-бетонске конструкције

7.1 Основни елементи носача (слика 5.1- 5.5) структуралног система су колоне, зидови, подне плоче и премази, различите основе, укључујући грчеве са шипкама итд. (види параграфе 5.6-5.11).

7.2. Главни структурни параметри колона су њихова висина, димензије попречног пресека, класа бетона у чврстоћу на притисак и садржај уздужне арматуре (проценат ојачања), одређен у зависности од висине зграде, оптерећења на поду (узимајући у обзир сопствену тежину пода) и размака између колона.

При дизајнирању препоручује се оптималан дизајн параметара колона, утврђених на основу студије изводљивости. У овом случају препоручује се да је минимална попречна пресека квадратних и округлих колона (слика 5.3) најмање 30 цм, за колоне са издуженим пресеком - најмање 20 цм, класа бетона, по правилу, најмање Б25 и не више од Б60, процената ојачања у било ком делу (укључујући секције са преклапањем арматуре) - не више од 10.

7.3 Препоручени су параметри дизајна колона да би се исти применили на истом нивоу преклапања.

7.4 У случајевима када техничка и економска анализа структурних параметара колона показује да потребна ојачања премашују максималне вредности дате у параграфу 7.3, препоручује се употреба челичног бетона, укључујући цијевни бетон, као и челичне влакно-бетонске колоне.

У случајевима када техничка и економска анализа пројектних параметара колона показује да захтевана класа бетона прелази Б60, препоручује се употреба бетона високе чврстоће класа Б80 и више за колоне. Израчунавање и пројектовање челичних армираних бетонских стубова, колоне са бетоном високог притиска изнад класе Б80 треба израдити према посебним документима договореним са НИИЗББ-ом и челичним влакнима-бетонским колонама - према СП 52-104.

7.5. Главни структурни параметри зидова су димензије (дебљина зида), класа бетона у смислу чврстоће на притисак и садржај вертикалне арматуре (проценат ојачања), одређује се у зависности од висине зграде, оптерећења пода, распона зида.

При дизајнирању препоручује се оптималан дизајн параметара зидова, утврђен на основу студије изводљивости. При томе препоручује се димензија пресека (дебљине) зидова најмање 18 цм, класа бетона - најмање Б20, проценат арматуре у било ком делу зида (укључујући секције са преклапањем арматуре) - не више од 10 цм.

Приликом коришћења високог процента арматуре одсека треба пратити упутства СП 52-101 стр. 8.3.3, а максимална величина агрегата у бетонској мешавини не би требало да прелази 10 мм.

7.6 За просторе до 6-8 м препоручује се преклапање да буду равне, за велике вредности - равне с великим словима (слика 5.4, а, б) или са кружним гредама и зидовима (Слика 5.5, а), а за пролазе до 12 м - кружне греде или зидови и ребрасте и шупље плоче (слика 5.5, а, б).

За ходнике са распоном од 12-15 м, препоручују се кесони, ребрасте или шупље плоче, на четири стране на гредама и зидовима (слика 5.5, ц, д).

7.7. Главни параметри конструкције равних подних плоча су димензије попречног пресека (дебљина плоче), класа бетона у чврстоћи притиска и садржај уздужне арматуре, одређује се у зависности од оптерећења на поду и дужине распона.

Приликом дизајнирања, препоручује се усвајање оптималних параметара пројектовања преклапања, утврђених на основу студије изводљивости. У овом случају препоручује се дебљина равних плоча непрекидног одељка да узму најмање 16 цм а не мање од 1/30 дужине највећег распона и не више од 25 цм, класа бетона није мања од Б20. Висина шупље, ребрасте и цезонске плоче не сме бити мања од 25 цм и не више од 50 цм, класа бетона неће бити мања од Б25.

7.8 За пролазе веће од 7 м, препоручује се употреба додатне преднапрегнуте арматуре високодржних ужади класе К-7 без адхезије на бетон.

Да би се смањила маса подова, пожељно је употребити лагане бетонске, шупље облоге или обујмице у облику плоча и блокова врло лаганог бетона.

7.9 У равним плочама, на густо ојачаним подручјима, око столова, гдје дјелују максималне силе силе, савијање и обртни моменат, како би се спречило штанцање, поједноставиле армирање и олакшале бетонирање, препоручује се уградња влакнастог бетона са натезном чврстоћом од најмање Бт2.

7.10. Главни параметри конструкције равних подних плоча су димензије (дебљина плоча), класа бетона за чврстоћу на притисак и садржај уздужне арматуре, одређени у зависности од реактивног притиска базног тла и висине колона и зидова.

Приликом пројектовања препоручује се оптимални параметри конструкције основних плоча, постављени на основу техничке и економске анализе. Истовремено, препоручује се да дебљина основних плоча није мања од 50 цм и не више од 200 цм, класа бетона није мања од Б20, а армирање није мање од 0,3%, а ознака отпора воде није нижа од В6.

7.11 Риббед и кутије у облику основа састоје се од плоча и зидних елемената и користе се за повећање ригидности зграде, а на висини више од 2 м и за коришћење подземног простора као техничких подова.

7.12 Темељи за пилоте се састоје од монолитних грла у облику заједничких основних плоча, основних плочица под зидовима, одвојених основних плоча под колонама и гоњеног, досађеног, убризгавања буроина и других гомила.

Тип и локација шипова у пољу темељне плоче би требало изабрати у зависности од структурног система зграде, оптерећења наметнутих на шиповима и инжењерских и геолошких услова фондације.

Израчунавање и дизајнирање основа шипова треба вршити према посебним регулаторним документима.

7.13 Да би се осигурало отпорност на термичке пукотине масивних основних плоча до 14.000 м 3 без пробијања на одвојеним технолошким блоковима, препоручује се примјена методе континуалног полагања висококвалитетне и само-компактне мешавине модификованог бетона са ниским егзотермама и садржајем полимерних модификатора развијених у НИИЗХБ.

7.14 Дозвољено је да се хидроизолација хидроизолација за темељне плоче и спољне зидове подземних етажа не конструише за конструкцију технолошких и седиментних спојева намењених спречавању цурења која је развила НИИЗХБ и коришћењем компензованог бетона за скупљање додавањем ВД и водонепропусности В12-В16.

7.15 За носне елементе конструкционих система зграда висине веће од 75 м, треба узети у обзир услове за пројектне параметре регулисане посебним документима.

8 Израчунавање носивих армирано-бетонских конструкција

8.1 Израчунавање лежајева армирано-бетонских елемената конструкционог система (стубови, зидови, подне плоче, премази и фундације) треба извести у складу са ограничавајућим условима две групе: према капацитету носивости (према чврстоћи и стабилности) и према оперативној погодности (због отпорности на пукотине и деформација). Истовремено, препоручује се израчунавање стабилности појединачних компримованих елемената (колона и зидова) као део израчунавања јачине ових елемената, узимајући у обзир ефекат одбијања или као дио израчунавања структурног система према деформисани шеми, као и израчунавање деформације елемената - као део статички неефинабилног система дизајна.

8.2 Израчунавање јачине колона треба направити за нормалне одсеке за деловање момената савијања и уздужних сила, као и за нагнуте делове за деловање попречних и уздужних сила добијених из израчунавања структуралног система (слика 8.1).

Слика 8.1 - Дијаграм сила који делују на изабрани кључни елемент

Препоручује се да се израчунавање јачине колона за нормалне пресеке врши ограничавањем напора или употребом деформационог модела према СП 52-101.

Ефекат одбијања треба узети у обзир тако што се помножавају моменти савијања добијени из израчунавања структуралног система према не-деформираном образцу или ексцентричности уздужне силе, помоћу коефицијента одређеног у зависности од условне критичне силе према СП 52-101.

8.3 Израчунавање чврстоће равних плоча, премаза и основних плоча треба извести као равно изабрани елементи на комбинованом ефекту савијања момента у правцу међусобно перпендикуларних оси и торзијских моменти примијењених на бочним странама равно одабраног елемента, као и на уздужним и попречним силама дуж бочних страна планарног елемента добијеног од статичког израчунавања конструкционог система носача методом коначних елемената (слика 8.2).

Слика 8.2 - Дијаграм сила који делују на изабрани равни елемент ширине јединице

Осим тога, при постављању равних плоча на колоне, плоче треба израчунати за гурање против утицаја концентроване нормалне силе и трења према СП 52-101. Када се користи бетон од челичног влакна, прорачун се врши према СП 52-104.

8.4 Обрачунавање на чврстоћу равних плоча генерално се препоручује да се изврши дељењем равног елемента у одвојене слојеве компримованог бетона, истегнутог и компримованог ојачања и рачунајући сваки слој одвојено за нормалне и силе силе у овом слоју, изведене од дејства савијања и торзионих тренутака и нормалних сила. (слика 8.3).

Слика 8.3 - Дијаграм сила који делују у бетонским и ојачавајућим слојевима изабраног равног елемента плоче (напори на супротним странама конвенционално нису приказани)

Израчунавање равних елемената плоча може се вршити и без раздвајања у слојеве бетона и затезне арматуре на комбинованом ефекту савијања и торзионих моментова из услова заснованих на генерализованим равнотежним једначинама:

где је мк, М и, Мки - савијање и обртни моменти који делују на изабрани равни елемент;

Вредности ограничавајућих моментова савијања Мк, улт и М и, улт треба да се одреди из израчунавања нормалних делова правокутних на оси Кс и И, равног изабраног елемента са уздужним ојачањима паралелно са осама Кс и И према СП 52-101.

Граничне моменте треба одредити за бетон М бки, улт и истегнуто уздужно ојачање М ски, улт према формулама:

где су б и х одговарајуће мање и веће величине равног изабраног елемента;

где аск и аси - површина попречног пресека подужне арматуре у правцима Кс и И;

х 0 - радна висина пресека плоче.

Дозвољено је користити друге методе за израчунавање јачине равног изабраног елемента, добијеног на основу равнотеже спољних сила који дјелују на бочним странама одабраног елемента и унутрашњих главних сила у дијагоналном дијелу равно одабраног елемента.

Када се ради на изабраном равном елементу плоча као и уздужној сили, израчунавање треба извршити као одабрани равни елемент зидова.

(Типо, Информативни билтен о регулаторној, методолошкој и моделској пројектној документацији, бр. 3, 2008)

8.5. Израчунавање изабраног елемента на равном делу ефекта попречних сила треба извести из стања:

где је Кк и Ки - бочне силе које делују на бочним дијеловима изабраног елемента;

Кк, улт и К и, улт - ограничавајући попречне силе перцепиране равним изабраним елементом.

Вредности граничних силе стрижења одређују се према формули:

где је Кб и Ксв - коначне попречне силе, које се перципирају бетонским и стрижним појачањем и одређују се формулама:

где је ксв - интензитет попречне арматуре, одређен СП 52-101.

8.6. Израчунавање чврстоће зидова у општем случају треба направити као равно изабрани елементи на заједничком утицају нормалних сила, моментима савијања, обртним моментима, смицајним силама, силама стрижења које се примењују на бочним странама равног изабраног елемента и добијене из израчунавања структуралног система користећи метод коначних елемената (сл. 8.4).

Слика 8.4 - Дијаграм сила који делују на изабрани равни елемент ширине зида јединице (силе на супротним странама конвенционално нису приказане)

8.7 Уопштено се препоручује да израчунате зидове дељењем равног елемента у одвојене слојеве компримованог бетона и истегнутим и компримованим арматуром и рачунајући сваки слој одвојено за деловање нормалне и смицарске силе у овом слоју, изведене од дејства савијања и торзионих моментова, општих нормалних и смицничких сила.

Дозвољено је израцунавање без раздвајања слојева бетона и затезне ојачања одвојено од равни зида за комбиновани ефекат савијања момента, обртних момчади и нормалних сила и у равни зида за заједничко дјеловање нормалне и смицарске силе.

Израчунавање зида у његовој равнини препоручује се из услова заснованих на генерализованим једначинама ограничавајуће равнотеже:

где нк, Ни, Нки - нормалне и смицарске силе које делују на бочним странама равног изабраног елемента;

Вредности крајњих нормалних сила Нк, улт и Ни, улт треба да се одреди из израчунавања нормалних делова који су правокутни на Кс и И оси, равно изабрани елемент са вертикалном и хоризонталном арматуром паралелно са осама Кс и И према СП 52-101.

Вредности коначних силе смицања треба одредити на бетону Нбки, улт и опрема Нски, улт према формулама:

где аб - радни попречни пресек бетона изабраног елемента.

где аск и аси - површина попречног пресека арматуре у правцу оси Кс и И у изабраном елементу.

Израчунавање са равни зида врши се слично израчунавању равних подних плоча, одређивањем вредности ограничавајућих момента савијања узимајући у обзир утицај нормалних сила.

Дозвољено је користити друге методе за израчунавање јачине равног изабраног елемента, добијеног на основу равнотеже спољашњих сила које дјелују на бочним странама одабраног елемента и унутрашњих сила у главном дијагоналном попречном дијелу одабраног елемента.

8.8. Израчунавање чврстоће равних елемената зидова на ефектима попречних сила треба направити слично израчунавању плоча, узимајући у обзир утицај уздужних сила.

8.9. Израчунавање отпорности пукотина плоча (за формирање и отварање пукотина нормално до уздужне оси елемента) треба направити за рад савијених тренутака (без узимања у обзир обртног момента) према СП 52-101.

8.10. Када се користе калкулативни елементи у калкулацијама (на примјер, у дебелим основним плочама), силе затезања морају бити перципиране уздужним, попречним или армираним влакнима, а силе притиска бетоном.

9 Пројектовање главних потпорних армиранобетонских конструкција монолитних зграда

9.1 У изградњи основне лежајевима елементе конструктивног система (стубови, зидови, плоче и облоге, базне плоче) мора бити у складу са општим захтевима за пројектовање армиранобетонских конструкција према СП 52-101, као и препоруке чланом 7 овог СП.

9.2 Колоне ојачаног уздужним, обично симетричне вентила налазе дуж контуре попречног пресека и, по потреби, у пресеку, као и попречне арматуре дуж висине колоне, које покривају све уздужне шипке и налази унутар контуре попречног пресека.

Дизајн попречне арматуре унутар попречног пресека и максималног размака између стезаљки и висине прикључка колоне требају се предузети како би се спријечило пузање стиснутих уздужних шипки и осигурала равномерна перцепција попречних сила дуж висине колоне.

9.3 Препоручује се ојачавање зидова, по правилу, са вертикалном и хоризонталном арматуром која се налази симетрично на бочним странама зида и са попречним везама које повезују вертикалну и хоризонталну арматуру која се налази на супротним бочним странама зида.

Максимално растојање између вертикалних и хоризонталних шипова, као и максимално растојање између попречних веза, треба да се предузме на такав начин како би се спречило избацивање вертикалних компримованих шипки и обезбедило равномерно перцепцију сила који делују у зиду.

9.4. На крајњим деловима зида по висини, попречна арматура треба поставити у облику У-облика или затворених стезаљки, стварајући неопходно сидрење крајњих делова хоризонталних шипки и заштиту стиснутих вертикалних шипки зидова од преклапања.

9.5 коњугација зидови у својим местима укрштања треба поново наметнуле током целе висине зидова укрштају у облику слова У или закривљене снимке које пружају перцепцију хоризонталних сила концентрисана у интерфејса зидова, а такође спречава кратке вертикалне шипке у парова из савија и обезбеди сидрење крајеви хоризонталних шипки.

9.6 Ојачање пилона, које су у њиховим геометријским карактеристикама посредне између зидова и колона, произведено је за колоне или за зидове, зависно од односа дужине и ширине попречног пресека пилона.

9.7 Број вертикалних и хоризонталних арматура у зиду треба поставити у складу с силама које делују у зиду. Препоручује се обезбеђивање јединствене арматуре преко површине зида уз повећање арматуре на крајевима зида и на отворе.

9.8. Уградња равних плоча треба извршити уздужним ојачањима у два правца, која се налазе на доњој и горњој ивици плоче иу потребним случајевима (према рачуну) и попречној арматури, постављени на колоне, зидове и на плочи.

9.9 На крајњим деловима равних плоча, попречна арматура треба поставити у облику У облику стезаљки постављених дуж ивице плоче, осигуравајући перцепцију момента на ивици плоче и потребним сидрењем крајњих дијелова подужне арматуре.

9.10. Број горње и доње подужне арматуре у подној плочи (премаз) треба поставити у складу са тренутним напором. Препоручује се за неуређене структуралне системе како би се поједноставила армирање за инсталацију: ниже ојачање истог на целој површини разматране конструкције у складу са максималним вредностима напора у распону плоче; Главни горњи арматуре треба да буду исти као и доњи арматуру, а за стубове и зидове треба поставити додатни горњи арматур који заједно са главном арматуром треба узимати потпорне силе у плочи. За редовне конструкцијске системе, препоручује се уздужна армирање дуж дужине и кружних трака у два међусобно праволинијска правца у складу с силама које делују у овим тракама.

Такође можете препоручити инсталацију целе површине дна плоче и врх вентила одговара минималном проценту арматуре, а у областима у којима раде сила прелази силу добили овим вентила, утврдити додатне арматуре у збиру са наведеном арматуром за смањење протока вентила пријема делује на њих парцела напора. Овакав приступ доводи до сложенијих ојачања подова, што захтијева пазљивје праћење радова арматуре.

Ојачавање основних плоча треба извршити на исти начин.

9.11. У густим основним плочама, поред уздужне арматуре постављене на горњој и доњој ивици плоче, треба обезбиједити уздужну армираност, која се налази у средњој зони кроз дебљину плоче.

Како би се спријечиле да плоче буду гужвале у близини стубова и зидова у плоче, препоручује се додатно бетон бетон од бетона као једна од могућих метода према СП 52-104.

9.12 За челично-бетонске конструкције, ваљани челични профили и остали елементи требају се користити као чврста арматура, чије се челичне квалитете узимају према Са нипом ИИ-23.

9.13 Да бисте смањили потрошњу челика и олакшали бетонирање у стубовима, гредама и основним плочама, уместо да спојите шипку са пречником од 20 мм и више обилазнице, препоручује се да се на крају заврши помоћу заваривања или завртања за заваривање.

Додатак А

Основне ознаке слова

Напори од спољашњих оптерећења у пресеку елемента