Носивост носача

Носивост базних земљишта се процењује заједно са темама и основним структурама. Сврха калкулације носивости је обезбеђивање чврстоће и стабилности основних земљишта, као и спречавање промене основе дуж основе и нагињање.

Поремећај нормалног рада конструкција може се десити не само због акумулације прекомерног седимента, већ и због кршења чврстоће базе када се на фундамент примјењују значајна вертикална и хоризонтална оптерећења. Стога, крајње оптерећење које тло може издржати без уништења назива се носивост земљишта.

Следећи фактори утичу на носивост основе (према МВ Малисхев, 1994):

  • тип оптерећења - вертикално или нагнуто, са хоризонталном компонентом;
  • ексцентричност примене спољног оптерећења у односу на тежину подножја основе;
  • димензије основе базе;
  • облик основе основе - правоугаоник, квадрат, круг, тракасти темељ;
  • Пенетрација фазе у земљу у односу на дневну површину;
  • хоризонтални положај или нагиб у односу на хоризонт хоризонталне основе подрума (за основе који перципирају силе стрижења);
  • хоризонталну позицију или нагиб у односу на хоризонт дана дневне површине основе око основе унутар подручја у којем се земљиште може протјерати испод подлоге;
  • јединственост базе тла, присуство хоризонта подземне воде;
  • брзину учитавања и друге факторе.

Према СНиП 2.02.01-83 *, сматра се носивост фондације ако је испуњен услов:

где је Ф резултат дизајна на бази; γса- коефицијент услова рада, узима се према табели. 8.12; Фу - чврсто ограничавајућег отпора (што резултира максималним оптерећењем) базе; γн- коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре претпоставља се да је 1,2; 1.15; 1.10 за структуре И, ИИ и ИИИ класе, респективно.

Табела 8.12. Вредности коефицијента услова рада (СНиП 2.02.01-83 *)

5.6. ИЗРАЧУН БАЗОВА ЗА ПРЕВЕНЦИЈУ СПОСОБНОСТИ

5.6.1. Опште одредбе

Израчунавање основа за носивост смањује се на одређивање коначног оптерећења, при чему за структуре које преносе базу доминантно оптерећење са смицима, дође до промене у вези са оштрим развојем прогресивних кретања уз хватање дела базне масе земљишта или директно дуж ђона (слика 5.33, а) ; за конструкције засноване на плитким темама и доминантном вертикалном оптерећењу који се преносе на подножје, тло се извлачи из подножја и резултирајуће оштро, прогресивно повећање вертикалних помака (слика 5.33, б); за структуре са дубоким темељима, седимент се повећава истовремено са повећањем оптерећења (слика 5.33, ц).

Зависности кретања печата на оптерећењу добијене тестовима печата на тлу за горе три случаја приказане су на сл. 5.33.

Са губитком носивости основних клизних површина се формирају, покривајући читаву основу основе или структуре. У свакој тачки клизне површине, према Теорији чврстоће Мохр - Цоуломб, између нормалног σ и тангенцијалног т стресса, релација

где је φ угао унутрашњег трења земљишта; ц - специфична адхезија земљишта.

Израчунавање основе за носивост врши се у следећим случајевима:

  • - значајна хоризонтална оптерећења се преносе на подножје (хоризонтални притисак тла на потпорним зидовима, хоризонтална компонента оптерећења на темељима експанзијских структура, сеизмички ефекти);
  • - структура се налази на или близу нагиба;
  • - база је састављена од лагано компактне глине са засићеним водом и мокром тлором (са степеном влажности Ср ≥ 0,85 и однос консолидације сав ≤ 10 7 цм 2 / годишње);
  • - База је састављена од стјеновитих тла.

У прва два случаја губитак носивости повезан је са значајним кретањима, стога, уколико су конструктивне мјере (уређивање подова у сутерену зграде, увођење пуфова у експанзионе структуре, ригидно фиксирање нагиба, комбинирање темеља у један систем просторно ригидне супра-фундаменталне структуре), израчунавање на носивости не може произвести.

Израчунавање носивости је израђено из стања

где је Ф израчунато оптерећење на бази; Фу - Снага ограничавајућег отпора основе; γц - коефицијент услова рада, узет: за песке (изузев силти) једнаке 1.0; за прашкасти песак у глиненим земљиштима у стабилизованом стању - 0,9; за глинена тла у нестабилном стању - 0,85; за стјеновита земљишта неосигурана и слабо ослобођена - 1.0; измерено - 0.9; изузетно миран - 0,8; γн - коефицијент поузданости за предвиђену сврху објеката, узетих за конструкције: Класа И једнака 1.2, Класа ИИ - 1.15 и Класе ИИИ - 1.1.

Темељи темељева траке се проверавају на стабилност само у правцу кратке стране (ширине) темељне конструкције, и правоугаоне, квадратне и округле - у правцу тренутка или правца хоризонталне компоненте терета на темељу; треба имати на уму да губитак стабилности, у зависности од односа вертикалног и хоризонталног оптерећења компонентама, може имати карактер равне смицице на основи или дубоког смицања уз хватање основног земљишта. У неким случајевима потребна је верификација за обе могуће опције фрактуре.

Сороцхан Е.А. Темељи, темељи и подземне структуре

Израчунавање носивости основе куће

Последице неправилног израчунавања носивости основе

Одмах након пуштања у рад било које структуре, долази до процеса полагања спуштања основе због примењеног оптерећења. Темељи се увек спуштају до израчунате дубине, ова вриједност се увек узима у обзир и положи у прорачуну.

Велике неуједначене падавине база подразумевају деформацију објеката с даљим уништавањем зграде. Као правило, разлог је у погрешном прорачуну носивости основа, као и због грешака у прорачуну дозвољених оптерећења на тлу.

Потреба за геолошким истраживањима

Да би се утврдила врста темеља, као и при израчунавању приближне падавине земљишта грађевинске зоне, неопходно је извршити геолошке студије. Уз њихову помоћ одређују се врста земљишта, дубина замрзавања, ниво подземних вода, структура земљишта и други параметри. Према томе, површина лежаја темељ мора бити таква да његова маса, заједно са будућом зградом, не прелази конструкцијску отпорност тла на градилишту.

Тек тада ће бити висококвалитетни, поуздани темељи способни да издрже хоризонтална и вертикална оптерећења. Истовремено, забрањено је градити додатне подове без јачања постојеће основе, јер се у овом случају маса објекта у целини драматично повећава.

Шта подразумева процењени капацитет земљишта?

Подаци о носивости различитих врста тла за израчунавање темеља

Носивост тла се процењује на интегрисан начин при израчунавању темеља и структура. Главни циљ овог израчунавања је осигурати чврстоћу и стабилност тла испод дна темељне конструкције, како би се спречило градња да се креће дуж основе у било ком смеру.

Кршење тачног стања зграде може довести не само до акумулације седимената, већ и до кршења структуре саме базе. Темељу утичу и вертикална, хоризонтална оптерећења из земље и саме зграде, тако да земља једноставно не може да се носи са таквом масом. Из тог разлога се посебна пажња посвећује прорачунима носивости основа ради утврђивања максимално дозвољене зоне оптерећења и заштите тла од потпуног уништења.

Који фактори утичу на стање земљишта и темеља?

Табела која показује дозвољено оптерећење на тлу како би израчунао носивост основе

На носивост је под утицајем огромног броја различитих фактора, међу којима је вредно напоменути:

  • врсту и природу терета - вертикално, нагнуто, хоризонтално или, директно, оптерећење испод подлоге;
  • расподела центра гравитације подрумске површине у односу на ексцентрично оптерећење;
  • димензије, карактеристике, димензије и материјал за израду подлоге;
  • структура тла;
  • једини облик;
  • дубину основе у тлу, као и присуство меканих седиментних стена са ниском отпорношћу испод подлоге;
  • како се тачно налази једини у односу на хоризонталну;
  • степен униформности тла;
  • присуство спољашњих фактора који могу штетити једнаком, као што су вибрације, сеизмичке смене, сезонски пораст подземних вода.

Сви прорачуни носивости база морају бити изведени према СНиП 2.02.01-83. Према томе, предвиђена носивост се израчунава према формули: Ф ≤ ИцФу / Ин, где:

  • Ф је резултујућа сила, она мора бити усмерена у различитим правцима до главног оптерећења;
  • γса - коефицијент радних услова;
  • Фу- ово је максимална основна отпорност на сва оптерећења;
  • γн- коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре претпоставља се да је 1,2; 1.15; 1.10 за структуре И, ИИ и ИИИ класе, респективно.

Када је потребно извршити израчунавање основа носивости

Израчунавање основе носивости

  1. Ако је постојећа или нова подлога изложена значајним хоризонталним оптерећењима, нарочито из кућа у изградњи или регуларних вибрација са аутопутева, индустријских постројења.
  2. Структура је изграђена на нагибу или нагибу који се формира током времена, откривајући спољни део основе.
  3. Ако је подлога темељ постављена на влагу засићеним земљиштима.
  4. Када на основу тога може утицати сила гурања различитог поријекла.
  5. Ако је потребно провјерити стабилност природних и вјештачких косина.

Ако се видљиве деформације структура већ појавиле на градилишту или у темељима постојеће зграде, увек најпре обратите пажњу на стање земљишта испод подлоге и одредите њихово стање. Стога, према стандардима, постоји неколико различитих типова деформација земљишта које зависе од унутрашњих и спољашњих фактора.

Фазе деформација земљишта у класичном облику

Дијаграм развоја деформација и могућих кретања земљишта са неправилним прорачуном носивости

У савременој литератури уобичајено је да се разликују три главне фазе деформације тла:

  1. Иницијално. Ова фаза копичења тла под утицајем спољашњих фактора наступи услед смањења поре између честица тла испод подлоге. Фаза се разликује у томе да сада нема промене основе, јер су све тангенцијалне оптерећења једнаке и надокнађују терет. Али оптерећење се увек појављује спонтано, расподељује се неједнако. Као резултат тога, у једном тренутку деформација може бити незнатна, ау другој тачки - снажна. Као резултат, извршене су смене базе.
  2. Друга фаза је фаза померања дна основе. Како се повећавају оптерећења, земљиште се све више смањује, узима нова подручја, долази до значајног померања основе до већег оптерећења. Стандардна равнотежа је повређена, под једним густим облицима лоптасте тачке, а са стране - празним простором. Материјал основног материјала има тенденцију да заузме напуштено место због природних сила темеља, па се у подруму појављују пукотине и сузе, а затим у зидовима носача куће.
  3. Трећа фаза је уништавање ђона. Овде материјал од ђона дрхти густу куглу тла и одмах се деформише.

Ова ситуација се јавља са оним темама које су постављене изнад граничне дубине замрзавања тла или изнад нивоа подземне воде. Појављује се нешто другачија слика са дубоко постављеним темама. У таквим случајевима, дебео слој земљишта се такође формира испод подлоге, али се не протеже на површину због великог преклапања ђона. Дакле, таква подлога има бољу носивост него плитка.

Ако почиње деформација тла, понекад више није могуће зауставити. Једини излаз је да уредите специјалне заштитне структуре које могу подесити оптерећење или максимизирати њихов утицај на максимум.

Утицај величина основе на способност лежишта основе

Графички приказ зависности падавина основе основе од оптерећења

Неки произвођачи су присиљени да користе више различитих типова основа за једну структуру. Штавише, обрачун је потребно урадити за сваки појединачни појединачно. Такође је могуће користити базе дужине које знатно превазилазе ширину.

Парцеле показују да се повећањем ширине основе повећава запремина земљишта, што може довести до уништавања ђона. Стога, у апсолутно идентичним условима и саставу тла, уски темељи су мање склони деформацији од широких.

Такође, носивост основа зависи од облика и коришћених грађевинских материјала. Ако су два основа потпуно исте величине, једнако су закопана у тлу, али једна има дужину и ширину готово исте, а друга је дуже, онда ће прва структура створити веће оптерећење на тлу него друга.

Разлог лежи у особинама подлоге. За квадратне или кружне темеље деформације и шкаре треба потрошити више енергије него за дугачку траку. Такође је неопходно узети у обзир да величина и облик подлоге утичу на пјешчане основе више од глинених тла.

Како је дубина основе основе на носивости основа

Скица неравног подизања дна јаме услед неправилног израчунавања носивости основе

Зашто су дубоко потопљене базе мање подложне разарању него плитким? На крају крајева, мале базе морају бити ојачане, одабрати оптималан дизајн шипова и направити сложене калкулације. Разлог овде лежи у природи понашања тла на различитим дубинама.

Дакле, за пјешчане темеље, повећање дубине потапања темеља доводи до смањења падавина, али носивост повећава драматично. Слична ситуација је примећена и са било којим другим земљиштем, што укључује и песак у великим количинама.

Дакле, у зависности од дубине полагања, постоје плитке и дубоке базе. Јасно је да је за сваки тип неопходно користити властити грађевински материјал и опрему, али истовремено се поузданост објеката разликује неколико пута.

Како је деформација пешчених тла испод дна темељне плитке дубине? Прво, постојано је чврстоћа тла испод подлоге, онда се клинира на различитим странама структуре и ствара слободну шупљину испод подлоге. Стога, чак и мање смене и кретања земљишта, подразумевају делимично уништавање носних структура. Често су смене и неуспјехе.

Али дубоке основе је много теже уништити. Померање тла ће бити готово потпуно неутрализовано вертикалним покретима тла на бочним странама површине основе, ау том случају може бити само збијање локалних тла. Разарање темеља у трећој фази деформације тла има мирни карактер. Зависност дубине подрума на падавинама на глиненим земљама практично се не манифестује.

Стога је носивост основа важан показатељ стања земљишта и не може се занемарити. Ако правилно извршите прорачун и узмете у обзир све факторе, онда из завршеног резултата можете изабрати не само оптималне димензије и облик будуће основе већ и открити скривене проблеме у постојећем. И у будућности, одмах предузимају мере за хитно поправљање или ојачавање структура, тако да их не деформишу спољним утицајем.

Израчунавање основе носивости основе

Сврха израчунавања основе носивости је процјена јачине и стабилности тло-основе испод основе основе од утицаја оперативних оптерећења.

Перцепцију оптерећења темељима прати њено вучје, које је узроковано збијањем земљишта и губитком његове стабилности, које карактеришу деформационе смјене слојева. Количина падавина (е) зависи не само од карактеристика чврстоће земљишта, већ и од вредности примењене силе (Ф) (слика 3), као опруга, при чему количина компресије зависи од њене ригидности и од примењене силе.

На графикону можете означити типична подручја која карактеришу интензивне процесе деформације који се одвијају у основи и праћени су покретом и сабијањем тла (слика 4):

ОА је фаза еластичних деформација (слика 4, а);

АБ - фаза консолидације и локалних помака (слика 4, б);

БВ - фазно померање и почетак бочне заптивке (слика 4, ц);

ВГ - фаза изложености (слика 4, д);

ХД - фаза претежне бочне компактности (слика 4, д).

Најпопуларније фазе радова темељења, које се користе у условима конструкције су ОА, АБ и почетни дио БВ фазе, гдје превладавају еластичне деформације базе. Свака врста основе има своју фазу деформације:

ОА - за темељ у облику плоча, где је притисак на тлу низак;

АБ - плитка плоча;

АБ (крај) и БВ - стубна основа.

Преостале фазе фондације (ДГ) примењују се углавном у стварању шипова које се користе у индустријској конструкцији (погоњене гомиле).

Приликом изградње темељне траке од стубова користећи ТИСЕ технологију, ниво напона на бази је прилично висок: укључена је друга половина АБ фазе, БВ фазе, па чак и ВГ. Рад базе у широком спектру еластичних деформација обезбеђује "меку" перцепцију оптерећења тежине подигнуте структуре.

Израчунавање основе носивости (за фазе ОА, АБ, почетак БВ) врши се кроз одређивање потребне површине подлоге према следећој формули:

С> рн Ф / рц Ро, где

С је подрумско подручје (цм2);

Ф - дизајн оптерећења на бази (укупна тежина куће, укључујући темељ, носивост, снежни покривач) (кг);

гн = 1,2 - коефицијент поузданости;

гц - коефицијент услова рада има следеће вредности:

1.0 - пластична глина, конструкција круте конструкције (камени зидови);

1.1 - пластична глина, конструкције од нерђајуће конструкције (дрвени или зидови оквира) и крута конструкција су дуга, са односом дужине до висине веће од 4;

1,2 - ниско-пластична глина, прашњав песак слабог влаге, нерђајући и крути кратке конструкције са односом дужине до висине мање од 1,5;

1.2 - груби песак, дуготрајна крута конструкција;

1.3 - фини песак, структуре било које тврдоће;

1.4 - груби песак, структуре које нису чврсте и чврсте;

Р0 - условни дизајн отпорност тло темељ за темељ с дубином од 1,5. 2 м (утврђено у табелама 1. 5).

Табела 1. Израчунато отпорност Р0 грубих тла

Шљунак или дробљен камен са агрегатом:

Шљунак са агрегатом:

Табела 2. Израчунати отпорност Р0 пешчаних тла

Табела 3. Обрачуната отпорност Р0 не-потопљених глине тла

Обрачуната отпорност глинених тла и његовог садржаја влаге у значајној мери зависи од порозности земљишта е (однос запремине пор до запремине чврстих честица). За почетника у изградњи овог индикатора у стварним условима је тешко, јер екстрактовано земљиште у слободном стању више не поседује оне индикаторе које је имао на дубини, под притиском.

Аутор је предложио да повеже порозност, а самим тим и носивост тла са дубином њеног настанка, зависно од тога која је граница замрзавања основа фондације.

Свако тло када се влажење умирује и стисне. Током свог постојања, земљиште које се налази испод дубине замрзавања, је збачено у стање "нема мјеста даље". Ништа не мења ово стање за многе, многе десетине и стотине година. Истовремено, тло које је изнад дубине замрзавања стално је засићено влагом и повећањем запремине током сезонског замрзавања. Влага у поре повећава запремину ових поре за 10%. На тај начин, тло које се налази изнад границе смрзавања "годишно се стреса", постаје порозно. Глинасто земљиште, које је испод дубине пенетрације мраза, има минималну (е = 0,3) порозност и максималну чврстоћу.

Сува, сода од глине имају повећану порозност и истовремено имају високу механичку чврстоћу због јаких структурних веза (Табела 4).

Табела 4. Израчунати отпорност Р0 потапањем глинених тла природног састава

Израчунавање основе за носивост

2.57 Намена обрачуна основа на носачу је обезбеђивање чврстоће и стабилности база, као и спречавање померања основе дуж основе и нагињање. Шема базе уништења која се користи у израчунавању (када дође до граничног стања) треба бити статички и кинематички могуће за дати утицај и изградњу темеља или структуре.

2.58 Израчунавање основа за носивост се заснива на условима

где је Ф израчунато оптерећење на бази, одређено према упутствима параграфа. 2.5-2.8;

- отпорност границе на чврстоћу основе;

- коефицијент усвојених услова рада:

за песак, осим за муљ = 1.0

за песак шумских и шљунастих тла

стабилизована = 0.9

за шумско-глинасту тлу у нестабилном стању = 0,85

за камените тла:

унвеатхеред анд веак веатхеред = 1.0

- коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре, претпоставља се да је 1,2; 1.15 и 1.10 респективно за зграде и структуре класа И, ИИ и ИИИ.

2.59. Вертикална компонента силе ограничавајућег отпора основе састављене од стјеновитог земљишта, кН (тф), без обзира на дубину основе, израчунава се према формули

пројектована вредност крајње чврстоће за једноосновну компресију каменог тла, кПа (тс / м 2);

респективно, с обзиром на ширину и дужину основе, м, израчунато према формулама:

односно ексцентричности примене насталих оптерећења у правцу попречних и уздужних осе осовине, м.

2.60 Јачина ограничавајућег отпора базе која се састоји од не-камених тла у стабилизованом стању треба одредити на основу стања да је однос између нормалних и тангенцијалних напона на свим клизним површинама које одговарају ограничавајућем стању базе зависе од зависности

односно израчунате вредности угла унутрашњег трења и специфичне адхезије тла (параграфи 2.12-2.14).

2.61 Снага ограничавајућег отпора основе састављеног од полако стиснутих водо засићених силих и биогених тла (са степеном влажности од 0,85 и коефицијентом консолидације 10 7 цм 2 / годишње), треба да се одреди узимајући у обзир могуће нестабилно стање основних земљишта због прекомерног притиска у поре поремећајима. У овом случају, однос између нормалног и стриктног напона се узима у обзир

где и - одговара стабилизованом стању основних земљишта.

Надпритисак у пореним водама се може одредити методама филтрирања консолидације тла, узимајући у обзир брзину примене оптерећења на бази. Уз одговарајуће оправдање (високи степен изградње или оптерећење са оперативним оптерећењем, одсуство слојева одводњавања земљишта или одводни уређаји на бази), дозвољено је да преузме надпритисак у пореним водама које су једнаке нормалном напону преко клизних подручја (у = ) или прихватају вредности нестабилни услови земљишта.

2.62. Вертикална компонента силе ограничавања отпорности базе која се састоји од не-стјеновитих тла у стабилизованом стању може се одредити формулом (16) ако основа има равни ђон, а основна тла испод ђона су равномјерна до дубине не мање од његове ширине, ау случају различитих вертикалних оптерећења стране фундације, интензитет већег од њих не прелази 0.5Р (Р је израчуната отпор темељног тла, одређена у складу са параграфима 2.41.-2.48):

ТехЛиб

Библиотека науке и технологије Портал Тецхие

Израчунавање основе за носивост

Имајући у виду Смернице за пројектовање темеља зграда и структура, израђених у развоју руководиоца СНиП ИИ-15-74 "Основе грађевина и конструкција" и даје препоруке са детаљима о пројектним стандардима о номенклатури земљишта и методама за одређивање израчунаних вриједности њихових карактеристика; принципе пројектних основа и промене предвиђања нивоа подземних вода; питања о дубини темеља; методе израчунавања основе деформације и носивости; карактеристике дизајна база зграда и објеката подигнутих на регионалним врстама тла, као и на сеизмичким подручјима и на поткопаним територијама.

ИЗРАЧУН БАЗОВА ЗА ПРЕВЕНЦИЈУ СПОСОБНОСТИ

3.289 (3.4). Израчунавање основе за носивост треба извршити у случајевима када:

а) значајна хоризонтална оптерећења преносе се на темељ (потпорни зидови, темељи експанзионих структура итд.), укључујући и сеизмичке;

б) темељ или структура у целини се налази на ивици падине или близу стрмог слоја земљишта;

ц) база је састављена од водонепропусних глине и тресетних тла наведених у тачки 3.76 овог поглавља (тачка 6.13 Приручника);

г) база је састављена од стјеновитих тла.

Дозволу се не врши обрачун основе за носивост у случајевима наведеним у потклузама "а" и "б" од тачке 3.4 овог поглавља (тачка 3.289 Приручника), ако структурне мјере осигуравају немогућност премештања дотичне установе.

Ако пројекат обезбеди могућност извођења радова на изградњи објекта или објекта одмах након постављања темеља пре попуњавања синусних јастука с земљом, треба се провјерити носивост основе за оптерећења која стварно дјелују током изградње.

Сл. 3.28. Конструктивне мјере које спречавају расељавање темеља

а - присуство бетонског пода у подруму; б - чврста монтажа на зиду косине; ц - просторно ригидан систем подрумског подрума зграде (план)

3.290. Конструктивне мјере које осигуравају немогућност хоризонталног расељавања фондације укључују:

подови уређаја у сутерену зграде (слика 3.28, а);

увођење пуффс у дизајнерске дизајне;

круто осигурање нагиба (слика 3.28, б);

Комбинујући темеље у један систем просторно круте и чврсте наднационалне структуре, на пример, са подрумским подрумом зграде са честим кораком попречних зидова на темељима у облику армираног бетонског попречног трака - сл. 3.28, у (у другом случају, такође је осигурана немогућност вертикалног померања одвојене основе у подручју између пресека попречних зидова), итд.

3.291 (3.72). Сврха израчунавања основа за носивост (тј., За прву групу ограничавајућих стања) је да обезбеди јачину база и стабилност нерешених база, као и да спречи основе да се крећу дуж основе и нагињања, што обично прати значајним кретањима појединачних основа или структура у целу, под којом експлоатација другог постаје немогућа. Шема базе уништења која се користи у израчунавању (када достигне лимитирано стање) треба бити статички и кинематички могуће за дату основу или структуру.

3.292 (3.73). Израчунавање основе за носивост базирано је на условима:

где је Н израчунато оптерећење на бази, одређено инструкцијама параграфа. 3.6-3.9 овог поглавља (параграфи 3.14-3.23 Приручника);

Ф
- носивост основе;

кн
- коефицијент поузданости постављен од стране пројектне организације у зависности од одговорности зграде или структуре, значаја последица исцрпљивања носивости основе, степена знања о условима земљишта и одузимања најмање 1.2.

3.293 (3.74). Носивост (снага) база, састављена од стјеновитог земљишта Ф, без обзира на дубину основа темеља израчунава се према формули:

где рц
- израчуната вредност привременог отпора узорака каменог тла до компресије у засићеном стању водом, одређена у складу са захтевима из става 13.13-3.15 овог поглавља (параграфи 3.53-3.59 Руке);

- респективно, с обзиром на ширину и дужину основе, израчунато према формулама:

где ел и еб
- респективно, ексцентричност примене резултанта свих оптерећења у правцу подужних и попречних осе осовине.

3.294. Носивост каменитих темеља одређује се формулама (3.87) (22) и (3.88) (23) из увјета да средњи притисак на смањену основу основе не премашује временски отпор узорака каменитих тла до компресије, утврђених у условима једноосјечних испитивања.

3.295. Димензије основе са ексцентричним оптерећењем одређују се из услова да се резултујуће од свих сила налази у центру гравитације дате правоугаоне основе основе (слика 3.29).

Истовремено, једини подрум сложеног обода мора се прво сводити на правоугаоне облике еквивалентне у подручју. За кружни подрум, еквивалентни облик ће бити квадрат, а редуковани (за случај ексцентричне локације резултанта) је правоугаоник на сл. 3.30.

3.296 (3.75). Носивост основе, која се састоји од нерешених тла, треба да се утврди на основу услова да се клизне површине формирају у тлу, покривајући цео подијум темељице или структуре; сматра се да однос између нормалних п и тангенцијалних напона т преко целокупне клизне површине, која одговара ограничавајућем стању базе, подсјећа на зависност

Где φЈа и цЈа
- израчунате вриједности угла унутрашњег трења и специфичне адхезије земљишта, одређене према захтјевима параграфа. 3.13-3.15 овог поглавља (параграфи 3.53-3.58 Ханд.).

3.297 (3,77). Носивост основа од не-стеновитих тла одређује се на основу теорије ограничавања равнотеже земљишног окружења. Истовремено би требало да постоје различити случајеви када је дозвољено да се примењују:

а) аналитичке одлуке [у случајевима и упутствима из тачке 3.78 овог поглавља (тачка 3.302 Ханд.)];

б) графо-аналитичке методе са конструкцијом кружних цилиндричних клизних површина (у случајевима и према упутствима из тачке 3.79 овог поглавља (тачке 3.308-3.312 Ханд.).

3.298. Најстрожије методе за одређивање вредности носивости су методе засноване на теорији ограничавања равнотеже течног медија. Клизне површине у овом случају нису назначене произвољно, већ се одређују решењем система диференцијалних једначина ограничавајуће равнотеже. Међутим, ригорозна аналитичка рјешења су добијена само за поједине случајеве, тј. За траке с централним оптерећењем са вертикалним или нагнутим оптерећењем и округлим темељима са централним оптерећењем са вертикалним оптерећењем. Сви други случајеви учитавања, облик оснивања у смислу природе фондације узимају се у обзир у овим одлукама емпиријским коефицијентима, или коришћењем инжењерских метода за процјену носивости основа.

3.299. При израчунавању носивости основе неопходно је узети у обзир да су различите шеме губитка стабилности могуће, на пример, у облику равне стрижње дуж основе подрума (или испод њега) или према шеми шкаре за дубину дуж ових или других клизних површина које окружују темељ и околну масу земљишта.

Правац помака такође може бити различит - у правцу хоризонталне компоненте резултанта свих сила или у правцу тренутка (у смјеру супротно од ексцентричности).

Параметри елемената клизних површина могу се познати или дати на основу одређених теоријских претпоставки и. претпоставке и рафинисане сукцесивним покушајима израчунавања приликом тражења минималне могуће носивости основе за одабрани шаблон за одбијање.

3.300. При избору губитка стабилности шема, природе оптерећења и њиховог настанка (вертикалне, нагибне, ексцентричне), облика основе (трака, правоугаоника, итд.), Карактер основе темељ (хоризонтални положај, нагиб, присуство зуба, итд.), Присуство темељних веза са остали елементи зграде или структуре, ограничавајући могућност губитка стабилности, карактеристике базе - врста и својства земљишта, хомогеност геолошке структуре, присуство и нагиб слојева и слабих слојева, присуство нагиба у близини темељ и тако даље.

3.301. Темеље траке темељ треба проверити на стабилност само у правцу кратке стране (ширине) основе, и правоугаоне, квадратне и округле - у правцу тренутка или нагиба резултанта (смјер његове хоризонталне компоненте).

Приликом провјере носивости темељне основе треба напоменути да се губитак стабилности може одвијати на три могућа начина (у зависности од односа вертикалних и хоризонталних компонената произвођача, као и вриједности ексцентричности):

равно смицање на поду;

дубок помак у правцу хоризонталне компоненте оптерећења;

дубок помак у тренутак.

Сл. 3.29. Дијаграм за одређивање смањених димензија правоугаоне основе

Сл. 3.30. Дијаграм за одређивање смањених димензија кружне основе

Потребно је провјерити стабилност основе одвојене темеље узимајући у обзир рад темељ целокупне структуре у цјелини. На пример, основа зграде поред сидреног зида треба израчунати из стабилности заједно с темељима причвршћивача. Призма колапса у овом случају може бити грубо ограничена површином АБЦ (слика 3.31).

3.302 (3.78). Носивост основа Ф за вертикалну компоненту оптерећења се дозвољава одређивањем помоћу аналитичких рјешења, ако се основа преклопи са не-стеновитим хомогеним земљиштима која су у стабилизованом стању, а основе имају равни ђон, а оптерећење са различитих страна основе се разликује у величини за не више од 25% користећи формула:

Израчунавање основе носивости.

Сврха израчунавања основа за носивост је обезбеђивање чврстоће и стабилности база, као и спречавање промене основе дуж основе и нагињање. Шема базе уништења која се користи у израчунавању (када дође до граничног стања) треба бити статички и кинематички могуће за дати утицај и изградњу темеља или структуре.

1). Обрачун основа за носивост базиран је на условима

где је Ф израчунато оптерећење на бази, одређено индикацијама

Фу - отпорност границе на чврстоћу основе;

гса - коефицијент усвојених услова рада:

за песке, осим за муљу гса = 1.0

за песак шумских и шљунастих тла

у стабилизованом стању гса = 0.9

за шљунковита земљишта у нестабилном стању гса = 0.85

за камените тла:

ненасељен и слабо осјетљив гса = 1.0

веатхеред гса = 0.9

гса = 0.8

гн - коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре, претпоставља се да је 1,2; 1.15 и 1.10 респективно за зграде и структуре класа И, ИИ и ИИИ.

2). Вертикална компонента силе ограничавајућег отпора основе, састављене од стјеновитог земљишта Ну, кН (тс), без обзира на дубину основе темеља, израчунава се по формули

где рц - пројектована вредност крајње чврстоће за једноосновну компресију каменог тла, кПа (тс / м 2);

и - респективно смањену ширину и дужину основе, м, израчунато према формулама:

овде еб и ел - односно ексцентричности примене насталих оптерећења у правцу попречних и уздужних осе осовине, м.

3). Сила ограничавајућег отпора базе која се састоји од не-стјеновитих тла у стабилизованом стању треба одредити на основу увјета да однос између нормалних с и тангенцијалних напона т на свим клизним површинама, који одговарају ограничавајућем стању базе, подударају се зависношћу

где јЈа и цЈа - односно израчунате вредности угла унутрашњег трења и специфичне адхезије тла (параграфи 2.12-2.14).

4). Снага ограничавајућег отпора основе састављене од полако стиснуте водене засићене шљунчане глине и биогених тла (са степеном влажности Ср ³ 0.85 и однос консолидације сан £ 10 7 цм 2 / годишње), треба одредити узимајући у обзир могуће нестабилизирано стање основних земљишта због прекомерног притиска у поре поремећају. Однос између нормалних и тангенцијалних напона т се узима у складу са

где јЈа и саЈа - одговара стабилизованом стању основних тла.

Надпритисак у пореним водама се може одредити методама филтрирања консолидације тла, узимајући у обзир брзину примене оптерећења на бази. Уз одговарајуће оправдање (висока стопа градње или оптерећење са оперативним оптерећењима, одсуство слојева одводњавања земљишта или одводних уређаја на бази), дозвољено је да преузме надпритисак у порној води која је једнака нормалном напону у слип подручјима (у = с) као сигурносна маргина или да узме ј вриједностиЈа и саЈа што одговара нестабилним теренским условима.

5). Вертикална компонента силе ограничавања отпора Ну основе састављене од не-камених тла у стабилизованом стању могу се одредити формулом ако основа има равну основу и основа је нижа од основе уједначено до дубине не мање од његове ширине, ау случају различитих вертикалних оптерећења са различитих страна основе интензитет већег не прелази 0, 5Р (Р - конструктивна отпорност базе тла, одређена у складу са:

гдје и - ознаке су исте као у формули, при чему б представља страну основе, у смеру којим се претпоставља губитак стабилности базе;

Нг, Нк, Нц - носивост без димензионалног оптерећења, одређена табелом. у зависности од израчунате вредности угла унутрашњег трења земљиштаЈа и угао нагиба вертикалног г резултирајућег спољашњег оптерећења на подножју Ф на нивоу основе основе;

и - израчунате вредности пропорције тла, кН / м 3 (тона / м 3) које су у оквиру могуће присме излијевања, односно испод и подножја подрума (у присуству подземних вода, одређују се узимајући у обзир ефекат пондера воде);

са1 - пројектована вредност специфичне адхезије земљишта, кПа (тс / м 2);

д - дубина основе основе, м (у случају неједнаког вертикалног оптерећења са различитих страна основе, узима се вредност д, која одговара најмањем оптерећењу, на примјер, из подрума);

кг, кк, кц - коефицијенти облика основе, одређени формулама:

кг = 1 - 0,25 / х; кк = 1 + 1,5 / х; кц = 1 + 0,3 / х,

л и б, респективно, дужина и ширина основе основе, узета у случају ексцентричне примене резултирајућег оптерећења једнаке датим вредностима, одређеним формулама.

Ако је х = л / б / - ознака је иста као у формули (12), м;

к - оптерећење са друге стране подлоге, у смјеру којим управља хоризонтална компонента терета, кПа (тф / м 2);

са1 - ознака је иста као у формули (14), кПа (тс / м 2);

а - угао, рад, одређен формулом

овде фх - хоризонтална компонента израчунатог оптерећења по 1 м дужине подрума, одређена узимајући у обзир активни притисак земљишта, кН / м (тф / м).

Формулу (21) је дозвољена да користи ако је стање

Снага ограничавајућег отпора основе правоугаоне основе (л = 3б) под дејством вертикалног оптерећења на њега дозвољено је да се одреди формулом (16), под претпоставком да јеЈа = 0 и кц = 1 + 0.11х.

У свим случајевима, ако се хоризонтална оптерећења дешавају на темељима и темељ је преклапан земљиштем у нестабилном стању, темељ треба израчунати за смицање на подножју (параграф 2.63).

Израчунавање носивости земљишта.

Сврха израчунавања основа на носачу је обезбеђивање чврстоће и стабилности база, као и спречавање померања основе дуж основе и нагињање.

Дефиниција оптерећења дизајна:

Обрачун основа за носивост базиран је на условима

где нЈа - дизајн оптерећења на бази, кН

Ну - чврстоћа отпора базне базе, кН; гса-коефицијент услова рада, узет: за песак, шупљину, а такође и шљунковита тла у стабилизованом стању гса = 0.9;

гн - коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре, претпоставља се да је 1,2; 1.15 и 1.10 респективно за зграде и структуре класа И, ИИ и ИИИ.

Вертикална компонента силе ограничавања отпора Ну базе преклопљене не-каменим земљиштем у стабилизованом стању могу се одредити формулом (16) [5, стр. 12, стр. 2.58]:

где су б ¢ и л ¢ су снизена ширина и дужина основе, м, израчуната према формулама:

л ¢ = л - 2ел = 3,3 - 2 * 0,005 = 3,31 м;

Нг, Нк, Нц - без димензионалних коефицијента носивости, одређених са [5, стр. 13, табела 7], зависно од израчунате вредности угла унутрашњег трења земљишта јЈа и угао нагиба до вертикалне д резултирајућег спољашњег оптерећења на подножју;

гЈа и г ¢Ја - израчунате вредности специфичне тежине земљишта, кН / м 3, које су у границама могуће избочене призме, респективно, испод и изнад основе темељне конструкције;

цЈа - израчуната вредност специфичне адхезије земљишта, кПа;

д - дубина основе, м;

кг, кк, кц - коефицијенти облика основе, одређени формулама:

кг = 1 - 0,25 / х = 1 - 0,25 / 1,2 = 0,79

Израчунавање према формули (16) [5, стр. 12, стр.2.58] је допуштено ако је услов испуњен: тгд 0 = 0.26 (тгд 2; Асц - исто од свих лонгитудиналних арматурних шипки, м 2.

Носивост гомиле на тлу одређена је формулом (7) [7]:

где је Р израчуната отпорност тла испод доњег дела гомиле, кПа, узета у складу са [3, Табела бр. 1, стр. 6-7]; И - површина лежишта на земљишту, м 2, преузета површина попречног пресека гомиле (бруто), и - спољашњи периметар пресека гомиле, м; фи - израчуната отпора и-тог слоја базе тла на бочној површини гомиле, кПа, узета из стола. 9.2 [1, стр.195]; гсаР и гсаф - коефицијенти услова рада земље, односно, испод

доњи крај и на бочној површини гомиле, узимајући у обзир утицај методе потапања гомиле на конструкцијску отпорност тла и узети на сто. 9.3 [1, стр.196].

Да би се одредила израчуната отпорност на трење на бочној површини гомиле фи, сваки слој тла је подељен на слојеве висине која не прелази 2,0 м и одређујемо растојање од планске ознаке до средине сваког слоја који се разматра. Познавајући ову дистанцу и тип земљишта, одређујемо израчунату отпорност на трење на бочној површини шипова унутар сваког таквог слоја са ли £ 2,0 м

Слика 4. Дијаграм дизајна основе

Израчунавање шипова С40.30-3:

Отпорност на трење у иловноме (ИЛ= 0,46) на дубини:

Отпорност на трење у глини (ИЛ= 0,26) на дубини:

Процењена отпорност земљишта на дубини од 5,75 м:

Р = 3400 кПа

А = 0,3 2 = 0,09 м 2

Носивост гомила материјала:

Нм = 1 × (11.500 × 0.09 + 365000 × 0.00045) = 1199.25 кН

Затим носивост гомиле на тлу:

Фд = 1 × (3400 × 0,09 + 1,2 × (2,625 × 20,3 + 4,4 × 44,96 + 5,575 × 47,55)) = 925,4 кН

Дизајн оптерећење пребачено на гомилу:

Одредите потребан број шипова испод колоне за темељ,

перцепција вертикалног оптерећења, према формули:

= 5.1 (прихваћамо темељ од 6 пилова)

Висина решетке се одређује приближно од стања јачине грла за гурање и савијање према формули [4, стр.28]:

где је д = 0,3 м ширина шипа; к = 1;

Рбт = 1035 кПа - чврстоћа раздвајања бетона;

хстр = - 0,3 / 2 + 0,5... (0,3 2 + 661/1035) = 0,277 м

Узми висину грила 0.5 м, јер хасс= дса = 0.277м Додијелите растојање између осе осовине 3д = 3 × 0,3 = 0,9 м, а растојање од ивице грла дуж бочне стране гомиле - на 0,125 м (нагибови). Затим димензије грла у размери 2,35 × 1,45 м (слика 7).

Оптерећење које се може приписати сваку купу у ексцентрично учитаној основи може се наћи по формули:

где нЈа - израчунато вертикално оптерећење које делује на основу основе;

МЈа - процењени тренутак у равни основе основе;

к је растојање од оси крајњег реда гомиле до осе основе у равнини тренутка деловања; к = 0.9м

С к 2 = 4 × 0,9 2 = 3,24 м 2

Слика 5. Налази се од најнапреднијег дела зграде

Одредити додатно вертикално оптерећење које делује на подлогу грла, због тежине грилле Нстр и попуњавање тла Нгр

= (0,5 × 2,35 × 1,45 + 0,15 × 0,875 × 1,45 + 1,2 × 1,8 × 1,2) × 25 = 112,15 кН

= (0,8 × 3,35 × 1,45 + 0,8 × 1,45 × 1,2 + 0,125 × 2,35 × 1,2) × 19,4 = 112,87 кН

Питање 1 - Израчунавање основе носивости

Практичне методе за израчунавање стабилности основа и структура регулишу постојећи грађевински кодови. Почетни подаци за такве прорачуне су:

- геотехничку структуру базе, укључујући и највишу позицију нивоа подземне воде;

- израчунане вредности физичко-механичких карактеристика тла свих основних слојева (проценат γ и γ, респективно изнад и испод основе основе, φ је угао унутрашњег трења, ц специфична адхезија);

- димензије основе подрума: ширина б, дужина л и дубина д;

- израчунате вредности вертикалне Фви фх напор, као и израчуната вредност момента М, се односе на равнину основе основе.

Сврха израчунавања носивости је обезбеђивање чврстоће и стабилности основних земљишта, као и спречавање промене основе дуж основе и нагињање.

При избору дизајнерске шеме треба водити статичка и кинематичка могућност формирања површина уништавања базних тла.

Израчунавање основа за носивост се врши у складу са СНиП 2.02.01 - 83. Носивост се сматра за обезбеђену када је испуњено стање (6.1):

где је Ф резултан дизајн оптерећења на бази са одговарајућим вредностима Фви фх, нагнута вертикалном под углом = арцтг (Фх / Фв); Фу. - сила ограничавања отпорности (резултује максималним оптерећењем); γ ц - коефицијент услова рада, узет: за песке, изузев силти, 1; за песке сила и глинених тла у стабилизованом стању - 0,9; за глинена тла у нестабилном стању - 0,85; за стјеновита земљишта: неосигуране и слабо изложене - 1.0; измерено - 0.9; изузетно миран - 0,8; γ н - коефицијент поузданости за предвиђену сврху структуре, претпоставља се да је 1,2; 1.15; 1.10 за зграде и објекте И, ИИ, ИИИ класе.

У општем случају, вертикална компонента силе ограничавајућег отпора основе Ну., преклопљеним не-каменим тлом у стабилизованом стању, може се одредити формулом (6.2):

где су б 'и л' смањена ширина и дужина дна основе:

б '= б - 2 еб ; л = л - 2 ел ; (6.3)

еб и ел - сходно томе, ексцентричност примене насталих оптерећења на подножју подрума, при чему б представља страну основе, у правцу чега се очекује губитак стабилности основе. Правила за одређивање вриједности б'анд л'за правоугаоне и кружне основе су приказана на Слици 20.

Слика 20 - Схема за дефинисање смањене величине

правоугаоне (а) и округлог (б) темеља

Очигледно, са централном применом оптерећења, б '= б; л = л.

Н коефицијентиγ, Нк, Нц се узимају према табели 6.1, у зависности од израчунате вредности φ и δ; у овом случају, неопходно је испунити услов тг δ 5 за коју се сматра да је основа функционисана под условима проблема са равнином, тада ξγ = ξк = ξц = 1. Између ових вредности, фактори корекције израчунавају се користећи формуле (6.4):

ξγ = 1 - 0,25 / η; ξк = 1 + 1,5 / η; ξц = 1 + 0,3 / η, (6,4)

Треба запамтити да са високом позицијом нивоа подземне воде морају се узети у обзир вриједности специфичне тежине земљишта у формули (6.1) узимајући у обзир ефекат пондера воде.

Табела 6.1 - вредности коефицијента Нγ, Нк, Нц