1. Сврха и садржај рада
Циљ је упознати са методом креирања шема дизајна за равне структуре у СЦАД софтверском пакету стварањем схеме помоћу прототипа параметарских плоча на еластичној основи.
Садржај је формирање и израчунавање плоче која се налази на еластичној основи у СЦАД софтверском пакету стварањем кола помоћу параметарских прототипних структура.
2. Теоријска оправданост
При израчунавању структура на еластичној основи постоје проблеми узимајући у обзир дистрибутивна својства базе, која се игноришу у најједноставнијем случају Винклер базе (модел тастатуре). Већина стварних тла има дистрибутивни капацитет када, за разлику од Винклеровог рачунског програма, у рад су укључени не само учитани дијелови базе. Сходно томе, да би се узело у обзир капацитет дистрибуције базе, прво је потребно користити основе другачије од модела Винклер и, другу, да у схему дизајна уведе оне делове основе који се налазе изван структуре основе.
Рачуноводство за део базе који се налази иза подручја В окупиран самом структуром у СЦАД-у може се извести помоћу "бесконачних" коначних елемената као што је клин или трака. Ови елементи омогућавају моделирање целокупне околине региона В ако је конвексан и полигоналан (Слика 6.1).
Многи полигони региона готово увек имају различите степене тачности. Ако регион В није конвексан или није једноставно повезан, онда га мора допунити конвексном региону са коначним елементима ограничених величина. У исто време, у допуњеним деловима, претпоставља се да је дебљина плоче нула.
Слика 6.1 - Положај граничних коначних елемената као што су клин и трака: 1 - плоча; 2 - допуњују подручје В конвексном; 3 - тракасти елемент; 4 - клинасти елемент
Рачунарски комплекс СЦАД пружа корисницима процедуре за израчунавање објеката и структура у контакту са базама. Ове процедуре се састоје у израчунавању општих карактеристика природних или вештачких база. Обично, дизајнери имају неке потешкоће у додељивању ових карактеристика, посебно за неједнако слојевите базе, с обзиром на то Добијање релевантних експерименталних података захтева специјалне теренске тестове, а акумулирани табеларни подаци далеко од увек нису адекватни стварним условима дизајна.
3. Апарати и материјали
Рачунарски разред за 25 места. СЦАД софтверски пакет. Регулаторна и техничка документација у грађевинарству.
4. Безбедносна упутства
Само студенти који су добили упутства за обуку о безбедности могу обављати лабораторијски рад.
Удаљеност од радног места до монитора би требало да буде најмање 1 м. Забрањено је додиривање екрана монитора рукама да би се системска јединица померила у радном стању.
5. Методе и редослед рада
Креирајте нови пројекат.
Изаберите шему типа.
Формирајте схему - правоугаона решетка са променљивим (Слика 6.3 - 6.4) или са константним кораком (слика 6.5) која се налази у КсоИ или КсоЗ равни. Додјељивање параметара мреже врши се у дијалогу приказаном на слици 6.2.
Слика 6.2 - Дијалог
Тип кола и његов положај у простору додељују се помоћу дугмади постављених на врху прозора. Са правилним избором врсте шеме, коначни елементи ће аутоматски бити додељени типу и неће се морати мењати у процесу рада са схемом. Задана врста плоче типа 11 је додељена.
Слика 6.3 - Шема плоче са различитим размаком мреже дуж Кс и И осе
Слика 6.4 - Шема плоче са променљивим размаком мреже дуж Кс и И осе
Слика 6.5 - Правоугаона плоча са константном мрежном површином коначног елемента
Приликом додељивања другачијег степена мреже, треба запамтити да ће најбоље рјешење бити добијено када је однос аспекта четвороодних коначних елемената близу 1. Не препоручује се додјељивање односа већи од 1/5. Идеал у овом смислу је квадрат.
Да унесете оптерећење.
Одређивање типа, смера и вредности оптерећења врши се у дијалогу Дефинирајте оптерећења на дијалогу елемента плоче (слика 6.6), што се отвара након што кликнете на дугме Лоад платес на траци са алаткама Лоад. У прозору треба поставити координатни систем у којем је постављено оптерећење (опћенито или локално), тип оптерећења (концентрисано, расподељено, трапезоидно), унесите вриједност оптерећења и његову референцу (за дистрибуиране и трапезоидне оптерећења, не наводи се референца). На дијалогу се приказује икона која показује позитиван правац оптерећења.
Слика 6.6 - Дијалог Подешавање оптерећења на елементима плоча
Након што кликнете на дугме ОК у дијалогу, можете наставити да доделите оптерећење елементима кола. Пре него што почнете да уносите оптерећења, пожељно је омогућити одговарајући филтер приказа.
Приликом уласка у концентрично оптерећење, програм врши контролу повезивања оптерећења унутар граница елемената. Ако оптерећење не падне на елемент, приказује се порука и елементи на којима постоји грешка везивања означени су на дијаграму.
Оптерећење плочастих елемената може се подесити и дистрибуирати дуж линије која повезује два елемента чвора која су наведена за корисника. Да бисте поставили ово оптерећење, потребно је:
- у дијалог боку доделите тип оптерећења (равномерно распоређени или трапезоидни) и активирати одговарајуће дугме На линији;
- поставите смер и унесите оптерећење;
- кликните на ОК у дијалогу;
- изаберите елементе на шеми, до чворова чији је терет везан;
- кликните на дугме У реду у одељку Преузимања;
- у дијалогу додељивање чворова везивања оптерећења дуж линије (слика 6.7) додијелите чворове којима је причвршћен терет (чворови су наведени на дијаграму са зеленим и жутим прстеновима за први и други везни чворови, респективно);
- кликните на дугме Додели само изабраној ставки или Понови за све изабране ставке.
Слика 6.7 - Дијалог оквир Додељивање чворова везног оптерећења на линији
У случају коришћења дугмета Додели само изабраној ставци, оптерећење ће бити додељено једном ставку (његов број је означен у прозору). Након задатка, маркер селекције за ову ставку биће поништен, а управљање ће наставити на следећу ставку у редоследу.
Ако је притиснуто дугме Репеат за све изабране ставке, оптерећење ће аутоматски бити додељено свим одабраним ставкама. Наравно, неопходно је бити сигуран да позиција чворова, између којих је оптерећено, у свим одабраним елементима одговара дизајну учитавања.
Добијате различите облике презентације резултата израчунавања.
Штампајте резултате.
6. Пријавите садржај и образац
- сврху и садржају рада;
- методе и редослед рада;
Резултати се евидентирају у облику таблица и графичког материјала, у складу са добијеним подацима.
7. Тестирање питања и сигурност посла
Која је карактеристика израчунавања структура на еластичној основи?
Како формирати правоугаону мрежу са променљивим нагибом за плочасти елемент у СЦАД ПЦ?
Како формирати правоугаону решетку са константним нагибом за елемент плоче на СЦАД рачунару?
Каква је карактеристика улазних оптерећења за елемент плоче на рачунару СЦАД?
Задатак терета распоређених дуж линије на плочастим елементима.
Како објаснити део базе који се налази иза подручја окупираног сама структура?
Која врста плоча има на еластичној основи?
8. Листа препоручене литературе: [1, 2, 8].
Библиотека: архитектура и грађевинске књиге
Ви сте овде
Израчун греда и плоча на еластичној основи изнад границе еластичности (приручник за дизајнере). Синитсин А.П. 1974
У књизи се говори о приближним методама за израчунавање греда и плоча које се налазе на еластичној подлози, изван еластичне границе. Основни принципи теорије ограничавања равнотеже су укратко описани, разматран је проблем утврђивања граничне носивости греде на еластичном темељу на различитим оптерећењима. Приказана је дефиниција максималног оптерећења оквира и грла, узимајући у обзир утицај еластичне основе. Дато је рјешење проблема за преднапрегнути зрак. Разматра се утицај двослојне базе. Решени су проблеми везани за плоче смештене на еластичној подлози са концентрованим оптерећењем у центру, на ивици и углу плоче. Израчунавање преднапрегнутих и трослојних плоча. На крају радова дата су експериментални подаци који се односе на греде и плоче и направљена је поређења са теоријским резултатима. Књига је намењена пројектантским инжењерима и може бити корисна за старије студенте грађевинских факултета.
Предговор првом издању
Предговор другом издању
Увод
Поглавље 1. Општи принципи обрачуна
1.1. Услови за прелаз греда на еластичну основу изнад еластичне границе
1.2. Ултимате Баланце фор Флек Елементс
1.3. Општи случај
1.4. Формирање пластичних површина на бази
1.5. Услови за стварање основа најниже тежине
Поглавље 2. Гред на еластичном полу-простору
2.1. Највеће оптерећење у еластичној бини
2.2. Расподјела реакција изнад еластичне границе
2.3. Максимално оптерећење
2.4. Две концентрисане силе
2.5. Три концентриране силе
2.6. Једнако распоређени терет
2.7. Варијабилни одељак
2.8. Ростверк два крста
2.9. Трослојна греда
2.10. Концентрисана сила примењена асиметрично
2.11. Концентрисана сила на ивици снопа
2.12. Престресани сноп
2.13. Престрессед Ринг Беам
2.14. Бескрајно дуга греда
2.15. Једноставан оквир
2.16. Тешки оквир
Поглавље 3. Греда на двослојној основи
3.1. Највеће оптерећење у еластичној бини
3.2. Одређивање максималног оптерећења
3.3. Коришћење групних парцела
3.4. Преднапрегнута греда на слоју коначне дебљине
3.5. Ростверки на еластичном слоју
Поглавље 4. Гред на слоју променљиве крутости
4.1. Израда диференцијалних једначина
4.2. Обрачунавање ефекта сопствене тежине
4.3. Избор схеме прорачунавања ограничавајућег стања
4.4. Пример одређивања крајње снаге
4.5. Израчунавање слојевитих преклапања
4.6. Израчунавање оквира слоја
4.7. Греде на нелинеарној основи
4.8. Пример израчунавања зрака на нелинеарној основи
4.9. Регулисање основних реакција
4.10. Одређивање оптималне крутости за сноп
Поглавље 5. Израчун плоча
5.1. Приближно решење за бесконачну плочу
5.2. Бескрајно крута квадратна плоча
5.3. Ставите у угао плоче
5.4. Квадратна плоча на двослојној основи
5.5. Преднапрегнута плоча
5.6. Утицај локалних и општих деформација плоче изнад еластичне границе
5.7. Трослојна плоча
5.8. Ставите на ивицу плоче
5.9. Монтажне плоче
Поглавље 6. Коришћење рачунара за одређивање коначног стања базе
6.1. Метода коначних елемената
6.2. Ограничење оптерећења високог темељног греда
6.3. Одређивање пластичних површина на бази
6.4. Висока темељна греда на еластопластичној бази
6.5. Максимално оптерећење греда, одређено из услова за стварање пластичних региона у бази
6.6. Користећи граничне елементе
6.7. Израчунавање максималних померања и оптерећења
Поглавље 7. Ограничити преципитацију вишематних зграда
7.1. Основне одредбе о дизајну
7.2. Метод решавања проблема и састављање општих једначина
7.3. Карактеристике израчунавања, у зависности од дизајна основе (чврсте плоче, основе траке, одвојене колоне)
7.4. Примери израчуна
Поглавље 8. Резултати испитивања
8.1. Оквири, решетке и плоче
8.2. Упоређивање теоријских и експерименталних података
8.3. Модул базе деформације
Референце
Увод
Гредице и плоче на еластичној подлози се углавном користе као шеме дизајна за темеље, које су главни елементи који осигуравају укупну снагу и поузданост објекта.
По правилу се повећавају захтеви за обрачун фондације у односу на његово стање током рада објеката. Мала одступања од утврђених вредности у области деформација или напона, која су често присутна у другим структурним елементима, потпуно су неприхватљива за темељ.
То је у суштини тачан положај понекад доводи до чињенице да су темељи дизајнирани са прекомерном маржом сигурности и да су неекономични.
Да би се процијенила вриједност носивости основе, потребно је проучити расподјелу сила у таквим структурама изван границе еластичности, тек онда би било могуће исправно утврдити оне најрадационалније димензије на којима је осигурана неопходна поузданост објекта по минималним трошковима.
Тешкоћа проблема израчунавања греда на еластичној основи изнад границе еластичности лежи у чињеници да је немогуће директно, без посебних техника, примијенити општу методу израчунавања структура према ограничавајућој равнотежи.
Метод ограничавања равнотеже, настао као резултат рада наших руских научника, професора В. М. Келдисх, Н. С. Стрелетски, А.А. Гвоздева, В.В. Соколовски, Н.И. Безукхова, А.А. Цхираз, А.Р. Рзханитсина, АМ Овецхкин и многи други, добили су универзално признање и широко се користе у пракси. У страној литератури ова метода се користи и покрива у радовима Б.Г. Нила, Ф.Г. Хокха, Р. Хилл, М.Р. Хорн, Ф. Блеицх, В. Прагер, И. Гуион и други; Неки од ових радова су преведени на руски језик.
Вики ЗхБК
Материјали за пројектовање армиранобетонских конструкција
Кориснички алати
Алати сајта
Сидебар
Дизајн Биро Фордевинд:
Локације сличних предмета:
Моделирање основе (ЦРОСС)
Према одредби 2.37 СНиП 2.02.01-83 * "Подлоге зграда и објеката", израчунавање темеља треба израђивати од стања заједничког рада објекта и основе. У општем случају, алгоритам за моделирање плоче на еластичној основи у СЦАД-у је следећи:
Израчунавање плоче на еластичној основи
Реците ми, на основу чега су крутости додијељене 51 ЕК?
Зашто се толико трудите - потребно је попунити таблицу у пресеку 1, поставити приближне димензије локације, бунаре и сачувати датотеку крста, а када креирате шему дизајна у сцсд-у, одаберите локацију коју сте креирали.
И степ 2 је сумњив - у почетку се коефицијенти еластичне базе могу додијелити "од балдија" и сви елементи плоче су исти, а ЦРОСС је потребан да их израчунава за неколико итерација
Не могу одговорити на питање о крутости. Ово се узима из искуства израчуна многих људи као најбољег решења. Опције као што је тешко урезати у две или три тачке, или оставити плочу без подршке уопће, такође имају право на живот. У првом случају, можемо примити врхове ојачања на тачкама, у другом случају, велике пројекције или грешке у прорачуну. Све ове опције су упоредиве једни са другима.
Анонимни одговор на анонимни коментар. Уопштено говорећи, иста ствар. Да, патио сам док нисам научио суптилности, па сам поделио своје искуство. Зашто је сум 2? Ако је то зато што је "изворно, коефицијент се може доделити од ћелава". Тада ћу дозволити себи да примијетим да постоји пуно метода смањења оптерећења на основној плочи. Метод дистрибуираног оптерећења на плочи, описан од стране мене у другом кораку, био је популаран пре доласка ЦАД-а, а и даље има навијача. Због тога је увек корисно анализирати резултате обрачуна на њему. За честе резултате, његови резултати се не разликују од резултата бесконачних итерација, такође су описани у другом кораку.
за 51 елемент, крутост се додјељује из ко-беда елемента 0.7Ц1 к А ^ 2
Кревет кревет Ц1
И подручје елемента
Где су информације, Дмитри?
Аутор је добро урадјен !! Ширите нешто друго)
Хвала на инфо.
На питање крутости 51 ЦЕ, види "Дизајн модели структура и могућност њихове анализе" А.В. Перелмутер В. И. Сливкер 2011, стр. 449-450
Пример 2. Израчунавање основне плоче за гурање.
На темељној плочи, на природној основи, подигнута је колона која преноси терет из зграде. Потребно је извршити израчунавање темељне плоче за пуцање у складу са тачком 3.96 Приручника за пројектовање бетонских и армиранобетонских конструкција направљених од тешког бетона без преднапрегњавања арматуре за СНиП 2.03.01-84.
Дебљина плоче је 500 мм, растојање од бетонске плоче до осовине радне арматуре је 45 мм, класа бетона Б20 (Рбт = 8.16 кг / цм² са односом радног стања од 0.9), вертикална сила на дну колоне је Н = 360 т, а део колоне је 400к400 мм, конструктивни отпор основног земљишта је Р = 34 т / м².
Дефинишемо х₀ = 500 - 45 = 455 мм.
Површина горње базе пирамиде присиљавања је једнака површини колоне од 0,4к0,4 м.
Одредити димензије лица доњег основе пирамиде пуцања (исти су): 0.4 + 2 ∙ 0.455 = 1.31 м, површина доње подлоге пирамиде је 1.31 1.31 = 1.72 м².
Према упутству, сила гурања је једнака сили Н = 360 тона минус сила која се примјењује на доњу базу пирамиде гурања и отпорног гурања. У нашем случају, ова сила је израчунати базни отпор једнак Р = 34 т / м². Познајући површину основе пирамиде, преведемо израчунану резистенцију у концентровано оптерећење: 34 ∙ 1,72 = 58 т. Као резултат тога, можемо утврдити силу притиска: Ф = 360 - 58 = 302 т.
Дефинишите периметре основе пирамиде:
4 ∙ 0,4 = 1,6 м - периметар мање основе;
4 ∙ 1.31 = 5,24 м - периметар веће базе.
Нађите аритметичку средњу вредност периметара:
(1,6 + 5,24) / 2 = 3,42 м.
Одредите која је права страна једначине (200):
1,0 ∙ 8,16 ∙ 10 ∙ 3,42 ∙ 0,455 = 126 т.
Проверите да ли је услов (200):
Ф = 302 т> 126 т - услов није испуњен, основна плоча не пролази до паузе.
Да проверимо да ли ће нам уградња попречне арматуре у зони ударца помоћи. Дефинишите попречну арматуру са пречником од 10 мм са растојањем од 150к150 мм и одредите број шипки који падају у зону екструзије (тј. Пресече лица лица пирамиде из екструзије).
Имамо 72 шипке, са укупном површином Ас = 72 ∙ 0,785 = 56,52 цм².
Попречна арматура треба да буде или у облику затворених плетених јарма или у облику кавеза заварених отпорним заваривањем (ручни лук није дозвољен).
Сада можемо проверити стање (201), које узимајући у обзир попречну армирање приликом гурања.
Пронађи Фсв (овде 175 МПа = 1750 кг / цм ² - крајњи напон на попречним шипкама):
Фсв = 1750 ∙ 56,52 = 98910 кг = 98,91 т.
У овом случају треба испунити услов Фсв = 98,91 т> 0,5Фб = 0,5 ∙ 126 = 63 т (услов је испуњен).
Пронађите праву страну стања (201):
126 + 0,8 ∙ 98,91 = 205 т.
Проверите стање (201):
Ф = 302 т> 205 т - услов није испуњен, основна плоча са попречном арматуром не издржава гурање.
Такође проверавамо стање Ф 2Фб = 2 ∙ 126 = 252 - стање у принципу није задовољно са таквим односом снага, армирање не може помоћи.
У том случају, локално повећајте дебљину плоче - направите столицу у пределу колоне и поново израчунајте плочу новом дебљином.
Узимати дебљину клупе 300 мм, онда ће укупна дебљина плоче на мјесту присиљавања бити једнака 800 мм, а х₀ = 755 мм. Важно је одредити величину клупе у плану тако да је пирамида гурања потпуно унутар клупе. Преузети ћемо величину столице 1,2 к 1,2 м, онда ће у потпуности покрити пирамиду гурања.
Поновите израчунавање за гурање без ојачања са ножевима са новим подацима.
Површина горње базе пирамиде присиљавања је једнака површини колоне од 0,4к0,4 м.
Одредити димензије лица доњег подножја пирамида (исте су): 0.4 + 2 ∙ 0.755 = 1.91 м, површина доње подлоге пирамиде је 1,91 1,91 = 3,65 м².
Према упутству, сила гурања је једнака сили Н = 360 тона минус сила која се примјењује на доњу базу пирамиде гурања и отпорног гурања. У нашем случају, ова сила је израчунати базни отпор једнак Р = 34 т / м². Познавајући подручје основе пирамиде, преведемо израчунану отпорност у концентровано оптерећење: 34 ∙ 3,65 = 124 т. Као резултат тога, можемо утврдити силу потискаја: Ф = 360 - 124 = 236 т.
Дефинишите периметре основе пирамиде:
4 ∙ 0,4 = 1,6 м - периметар мање основе;
4 ∙ 1,91 = 7,64 м - периметар веће базе.
Нађите аритметичку средњу вредност периметара:
(1,6 + 7,64) / 2 = 4,62 м.
Одредите која је права страна једначине (200):
Израчунавање правоугаоних плоча на еластичној основи Текст научног чланка о специјалности "Механика"
Напомена научног чланка о механици, аутор научног рада - С. Босаков
На бази фреквенција и облика природних осцилација правоугаоне плоче са слободним лицима добијеним од аутора решени су проблеми савијања правоугаоних плоча на еластичној подлози.
Сродне теме научних радова на механици, аутор научног рада - С. Босаков,
О ИЗРАЧУНАВАЊУ ПРАВОСЛАВНИХ ПЛОЧА НА ЕЛАСТИЧНОЈ ФОНДАЦИЈИ
То вам омогућава да завршите путовање.
Текст научног рада на тему "За израчун правоугаоне плоче на еластичној основи"
АРХИТЕКТУРА И ИЗГРАДЊА
ЗА ИЗРАЧУНАВАЊЕ ПРАВОСЛАВНИХ ПЛОЧА НА ЕЛАСТИЧНО ОСНОВУ
Доц. тецх. науке, проф. БОСАКОВ С.В.
Белоруски Национални технички универзитет
Задатак рачунања правоугаоне плоче на еластичном темељу нема тачно решење до данас [1]. Чак и за најједноставнији локално деформабилни модел еластичне базе (Винклеров модел) није било могуће добити тачно рјешење [2]. Главна потешкоћа у њеној потрази је задовољство статичких граничних услова на ивицама плоче. Раније [3], предложено је решење за проблем осисиметричног савијања округлих плоча на еластичној подлози коришћењем представљања плочастог низа као сопствених функција диференцијалног оператора осисиметричних осцилација кружне плоче са слободним површинама. Касније [4] ова идеја је реализована приликом решавања проблема са контактима за шипке и прстенове. Историја претраге таквих функција за правоугаоне плоче са слободним ивицама је прилично поучна и до данас није завршена.
Као пример ефикасности његове методе 1908, В. Ритз [5] је разматрао проблем осциловања правоугаоне плоче са слободним лицима. За координатне функције је преузео нормалне функције осциловања за шипку. Касније, Л. Конторовић и В. Крилов [6] су такође користили ове функције за решавање сличног проблема. Касније приручници [7, 8] такође не пружају тачно решење за овај проблем.
Дакле, аутор испод даје решење за предмет који се разматра, што даје тачне величине фреквенција и приближних облика природних осцилација правоугаоне плоче, као и парцијалну примену добијених резултата у израчунавање плоча на два модела еластичне основе.
1. У оквиру линеарне техничке теорије савијања плоча [9], сматрамо да су савијене савијене правоугаоне плоче (-а
где је к (к, и) вертикално оптерећење на плочи; к је индекс лежаја основе Винклер [1].
Подесите једначину седимента плоче у облику (7):
израчунавање плоче на еластичној основи
Израчунавање основе плоче на еластичној подлози приказано је коришћењем Сцад и ЦРОСС. ВК група :.
Израчунавање подрумске плоче на природној основи у ПЦ Лири.
Овај видео курс покрива стварање монолитног армираног бетона високог пораста.
Пријатељи се надају да су моје белешке помогле у савладавању робота. Ја вас питам и држите ме у глави, у врло.
Овај видео туторијал представља пример израчунавања и пројектовања армиранобетонских плоча у рачунару.
Дизајн зграда (КОЛ, КМ, КД, КР): ______ ☆ Снимите видео тренинг за.
Витезови за дизајнера. Лекција 2 "Израчунавање темељне плоче на тло темељ" Наш сајт -.
Аутоматизовани прорачун арматуре монолитних плоча основа траке.
Снимак вебинар-а од 06.07.2013. Вебинар је говорио о стварима везаним за стварање еластичне базе.
Презентација о врстама основа плоче од компаније 000 "Алпха Стори". Ако имате било каквих питања.
Пројекат Строи по уму од А до З: --------------.
Класична монолитна основна плоча. Основни јастук за плочу. Минимална вредност фондације.
Размислите о тачкама колико је фундација, у овом случају, монолитна дебљина плоче.
У овој причи, детаљно приказујемо читав спектар грађевинских радова на монолитном гвожђе уређаја.
Састављање пројектног модела основе, постављање крутости и материјала, израчунавање падавина и коефицијента.
Буилд-референце.ру
Грејање, водовод, канализација
За флексибилне темеље, које углавном перципирају савијање момента насталих заједничким радом са базом, претпоставка о линеарној расподели реактивних притисака је неприхватљива јер зависи од ригидности основе и флексибилности базе тла.
Замена стварне парцеле контактног притиска са линеарно расподелом води до значајних грешака у одређивању савијених тренутака и смицничких сила.
Флексибилни темељи укључују бендове и појединачне армиране бетонске основе, као и чврсте армиране бетонске плоче и неке врсте основа кутије.
У зависности од врсте коришћене основе, равномерни задатак се разликује уколико су услови рада пресека основе исти у дужини. На пример, тракаст темељ испод зида у попречном пресеку има исти облик деформације дуж целе дужине.
Под условима просторног задатка постојаће тракаст темељ испод колона, узети крути у попречном правцу, и основе плоча различитих облика, раде на савијању у два правца.
Данас се теорија рачунања греда и плоча на еластичној основи, која важи за линеарно деформабилне базе, широко користи у дизајнирању флексибилних темеља, а најчешће се користе следеће методе:
1) локалне деформације са коефицијентима константног и променљивог слоја;
2) еластични полу-простор;
3) еластични слој ограничене дебљине на некомпресивној основи;
4) еластични слој са променљивим модулом деформације базе у дубини.
Ове теорије се заснивају на претпоставци да су деформације, основа и тло компатибилни, односно верује се да је кретање основе у датој контактној тачки једнако нацрту површине тла.
Метода локалних еластичних деформација не узима у обзир тло седименте изван подручја пуњења, што омогућава да се таква основа представи као систем неповезаних еластичних извора (слика 7.1, а). Овакви услови рада подземне базе нису подржани експерименталним подацима, који показују да у стварним увјетима оптерећења не само да се оптерећена површина, већ и суседни дијелови тла успорава (слика 7.1, б). Ово ограничава обим ове методе у пракси.
Сл. 7.1. Еластичне фундаменталне шеме
Метода локалних еластичних деформација се користи за слабе тлоове базе, за које се може занемарити преципитација изван зоне примене спољног оптерећења или у случају незнатне дебљине деформабилног земљишта подложном каменој бази током пола распона израчунате основе.
Да би проширили обим ове методе за израчунавање флексибилних основа, они су почели да узимају у обзир варијабилни однос односа кревета по дужини греда, зависно од нивоа активног реактивног притиска.
Метода еластичног полупроста нема недостатке инхерентне методу локалних деформација, јер се заснива на решењима класичне теорије еластичности, која разматра хомогена, еластична, линеарно деформабилна тела.
У складу са овим одлукама, падавина основе се одвија не само у подручју испод флексибилне подлоге, већ и изван њега (слика 7.1, б).
Међутим, метод израчунавања флексибилних основа приликом моделирања тлоа основе са еластичном полупречником није слободан од неких недостатака. Посебно, експерименталне студије показале су да седименти изван подручја оптерећења су дампирани много брже него што се то дешава у складу са рјешењем проблема деформације еластичног полупростора. То је због чињенице да почетни простор теорије еластичности може бити применљив само за земљишта са. нека ограничења која омогућавају одређену идеализацију стварних својстава.
Запажања о деформацијама база флексибилних основа показале су да главне деформације збијања земљишта настају у релативно малој дубини. Анализа резултата таквих опсервација показала је да је површина тла под постављеним зградама и флексибилним темељима деформисана у складу са шемом дизајна линеарно деформабилног слоја тла, подложан несметалом базом.
Главна потешкоћа у коришћењу ове методе је у томе што није увек могуће прецизно одредити снагу стисљивог слоја.
6.5. ИЗРАЧУН ПОВРШИНСКИХ ПЛОЧА И ПОВРШИНА ПО КОЛОНИМА
6.5.1. Опште одредбе
Израчунавање основа траке и плоче које се баве савијањем врши се узимајући у обзир заједнички рад структуре и базе тла према теорији конструкција на еластичној подлози. У овом случају, претпоставка о линеарној расподели реактивних притисака више се не може сматрати довољно прецизном, јер савијање структуре мења расподелу ових притисака и, стога, утиче на силе у гредама и плочама. Распоред линеарног притиска се користи само за прелиминарно одређивање пресека структура.
6.5.2. Прелиминарно додељивање величина секција
Прелиминарно додељивање димензија попречних пресјека ће се размотрити на примеру подножја трака испод колона, на основу линије расподјеле реактивних притисака. Моменти савијања у сваком делу траке одређени су формулом
где је Мл - тренутак у овом одељку са подручја парцеле реактивних притисака који се налази лево од овог дијела; ΣПили - збирь момента за дату секцију од терета које се преносе колонама које се налазе лево од дијела (овде Пи - оптерећење из колоне и; ли - удаљеност од колоне до секције); ΣМи - збир спољних тренутака које се преносе колоне лоциране лево од овог одељка.
Смер у смеру казаљке на сату се узима као позитиван правац тренутака.
Стога су моменти савијања одређени најједноставнијим методом према шеми статички одређеног греда. Није препоручљиво користити израчунавање статички неодређивог континуалног зрака који је напуњен са трапезоидном плотом притисака на којима се испоручују различите супстанце од пројектованог оптерећења које се преносе на гред по колонама; Штавише, такав прорачун је компликованији. Употреба непрекидног снопа је оправдана само ако је ригидност горње структуре веома велика и не дозвољава колоне да нелинеарно померају тачке релативно једни према другима. У овом случају узима се у обзир редистрибуција спољашњег оптерећења на колоне, узимајући у обзир ригидност горње структуре.
6.5.3. Израчунавање темељних греда и плоча као структура на еластичној бази
Да би се узело у обзир ефекат савијања на расподелу реактивних притисака, користи се једна од две претпоставке.
1. База базира у складу са хипотезом о односу кревет (Винклер). Ова хипотеза сугерише да је нацрт било које тачке (елемента) базне површине с пропорционалан притиску п који се примењује у истој тачки, тј. шта п = ксс. Коефицијент кс, Па / м се назива однос кревета. Нацрт ове тачке (елемент) зависи само од притиска који се примењује у овој тачки и не зависи од притисака који делују у сусједству (слика 6.32, а).
2. База делује као медијум за који су применљиве формуле теорије еластичности, повезујући напоне и депозите. Земљиште се узима као једнообразно еластично тело, бескрајно пролази доле и бочно и ограничено изнад равном (еластични полуострво), а одговарајућа претпоставка се назива хипотеза еластичног полувремена. Површина еластичног полупроста деформисана је не само директно испод оптерећења, већ и уз њега (Слика 6.32, б). Деформациона својства тла углавном карактеришу модул Е деформације Е0, МПа.
Према хипотези о постољу, земља је лишена дистрибутивног капацитета, тј. одсуства су деформација суседних елемената површине земљишта. Предпоставља се да је однос кревета за ову врсту темеља независан од подрума (заправо, то зависи).
У хипотези еластичног полупростора, капацитет дистрибуције је преувеличан. Модул деформације је карактеристика која истовремено представља и еластичне и резидуалне деформације. Са поновљеном применом оптерећења преостале деформације нестају, модул укупног напона Е0 иде у модул еластичности Е, значајно већи од Е0, Са ширином подрума од око 70 цм до 7 м, вредност модула деформације варира незнатно. Када је прекорачена ширина од 7 м, модул напајања се значајно повећава.
6.5.4. Однос између израчунаних вредности модула сита и односа кревета
Између израчунаних вриједности модула Е тезине0 и однос кревета, на основу изједначавања седимента, израчунатих двема хипотезама, однос је
К вредност0 одређено фиг. 6.33 зависно од односа страна правоугаоне основе α, његове референтне површине А и Поиссоновог односа земљишта ν0, узети за песке ν0 = 0,3, за иловната и песковита иловица ν0 = 0.35, за глине ν0 = 0.4.
Седименти тврдог правоугаоног подрума на униформној бази одређени су формулом
где је П укупно центрирано оптерећење на темељима.
Седименти тврде плоче су само нешто мање (7%) од просјечног седимента флексибилне плоче са једнаким оптерећењем.
Калкулације на обе хипотезе, чак и када се користи формула (6.126), дају, по правилу, различите резултате у погледу савијања момента у структури и њеног савијања. Само за уске греде са α ≥ 10 могуће је одабрати вриједност односа кревета на којем ће резултати израчуна бити блиски, што је другачије од оног дефинисаног формулом (6.127). Међутим, са једнаким оптерећењем или са оптерећењем који се приближава, добијете блиске резултате израчунавања за било који однос између Е0 и к је немогуће. Формула односа између Е0 и к, за уске греде ширине Б, има облик:
Данас се флексибилни темељи углавном израчунавају у складу са хипотезом еластичног полупростора. Ова израчунавање са темељима великог референтног подручја, десетине или стотина квадратних метара, међутим, даје претерану вредност нацрта, савијања и савијања тренутака, с обзиром да хипотеза игнорише збијање земљишта са дубином изазваном својом тежином. Осим тога, за велике носиве површине, тло испод подлоге се углавном компресује без могућности бочног експанзије, што се не узима у обзир код експерименталног одређивања модула деформације печатом.
Да би услови дизајна били ближи стварном, за велике референтне просторе користи се шема, према којој је основа стиснут слој, подложан несметалом базом. Такође је погодно користити хомогену полупросторну шему са повећаним модулом деформације, тако да израчунавање према овој шеми даје вриједност једнаку очекиваном нацрту.
Сороцхан Е.А. Темељи, темељи и подземне структуре
За израчунавање греда на еластичној основи
При малој изградњи, као иу било којој другој, греде на еластичној подлози су много чешће него што би неко мислио. Из разлога што се свака трака, а понекад и плоча, може сматрати као гред на еластичној подлози.
И ако практично нема проблема са израчунавањем греде - трака за темељ из једноставног разлога што је оптерећење на основу траке обично равномерно распоређено, те се стога фондација понаша као апсолутно ригидна греда, не захтијева додатне калкулације. Затим, приликом разматрања секције плоче као основе снопа или траке са неуједначеним оптерећењем може доћи до неких проблема.
Чињеница је да данас не постоји идеалан модел еластичне основе. Један од најчешћих је Фусс-Винклеров модел, према којем реакцијска реакција еластичне базе, другим речима, дистрибуирано оптерећење к које делује на греду, није равномерно распоређено, већ пропорционално деформацији греде ф у тачки у питању:
к = - кф (393,1)
к = кокоб (393,2)
коко - однос кревета, константа за разматрану базу и карактеришући његову ригидност, мери се у кгф / цм 3.
б је ширина греда.
Слика 393.1 а) модел снопа на чврстој еластичној подлози, б) реакција основе к на тренутно концентровано оптерећење.
Из овога је могуће извући најмање два закључка који су разочаравајући за особу која се брзо прикупила да би израчунала основу мале куће, па чак и основе теоријске механике и теорије отпора материјала било је тешко схватити:
1. Израчунавање греда на еластичном темељу је статички неодређив задатак, јер једначине статике дозвољавају само одређивање укупне вредности оптерећења к (реакција основе). Дистрибуција оптерећења дуж дужине зрака биће описана прилично сложеном једначином:
к / ЕИ = д 4 ф / дк 4 + кф / ЕИ (393,3)
што ми нећемо одлучити овде.
2. Између осталог, приликом израчунавања таквих греда, неопходно је знати не само коефицијент постеље основе, већ и крутост зрака ЕИ, тј. Сви параметри зрака - материјал, ширина и висина секције - морају бити унапред познати, док је у израчунавању конвенционалних греда главни задатак дефиниција параметара.
И у овом случају, шта треба да уради обичан човек, који није оптерећен дубоким знањем о ко-брендирању, теоријама еластичности и другим наукама?
Одговор је једноставан: наручити инжењерске и геолошке анкете и пројекат фондације у одговарајућим организацијама. Да, схватам да у исто време трошкови куће могу порасти за неколико хиљада долара, али ипак ово је најбоље рјешење у овом случају.
Ако ви, упркос свему, желите да уштедите на истраживању и израчунавању, тј. сами извршите обрачун, а затим будите спремни за чињеницу да морате да трошите више новца на фондацију. У таквом случају могу да понудим следеће услове за прорачун:
1. По правилу, основна плоча је усвојена као темељ у случајевима када је носивост основе веома ниска. Другим речима, земља је песак или глина, а не стена. За песак, глине и чак шљунак, однос кревета се одређује емпиријски у зависности од различитих фактора (влажност, величина зрна, итд.) Ко = 0,5-5 кгф / цм 3. За стене ко = 100-1500 кг / цм 3. За бетон и армирани бетон ко = 800-1500 кгф / цм 3. Као што се може видети из формуле 393.1, што је мања вредност односа кревета, већи ће бити одклон грома под истим оптерећењем и параметрима греда. Стога, како би се поједноставиле даље калкулације, можемо претпоставити да слаба тла не утичу на деформацију греде, тачније, овај безначајан утицај се може занемарити. Другим речима, моменти савијања, попречна сила, углови ротације попречних пресека и одступања ће бити исти као код снопа напуњеног са подељеним оптерећењем. Резултат ове претпоставке ће бити повећана маргина сигурности, а што је већа карактеристика чврстине земљишта, већа ће бити граница сигурности.
2. Ако концентрична оптерећења на греду симетрична, онда, да би се поједноставиле прорачуне, реакција еластичне базе може се претпоставити да је равномерно распоређена. Основа за ову претпоставку су следећи фактори:
2.1. Као правило, темељ, који се посматра као сноп на еластичној подлози, у малој изградњи има релативно кратку дужину од 10-12 м. У том случају, оптерећење из зидова, које се сматра концентрираним, уствари се равномерно распоређује преко дијела једнаке ширини зидова. Поред тога, греда има одређену висину, што се не узима у обзир у првој фази израчуна, а у међувремену ће чак и концентрисано оптерећење на врху зрака бити распоређено у телу греда, а што је већа висина греда, већа је површина дистрибуције. На пример, за темељну плочу висине 0,3 м и дужину од 12 м, посматрано као греда на којој се налазе три зидова - два спољашња и једна унутрашња, све дебљине 0,4 м, оптерећења из зидова се исправније сматрају не концентрираном, већ равномерно распоређена на секције дужине 0.4 + 0.3 · 2 = 1 м. оптерећење из зидова ће бити распоређено на 25% дужине снопа, а то није мало.
2.2. Ако сноп који лежи на чврстом еластичном темељу има релативно кратку дужину и на њега се нанесе неколико концентрираних оптерећења, реакција основе неће се променити од 0 на почетку дужине снопа до неке максималне вриједности у средини греда и поново на 0 на крају дужине снопа (за варијанту приказану у Слика 393.1), и од неке минималне вредности до максимума. А више концентрирани оптерећења ће бити примењена на снопу релативно кратке дужине, мања ће бити разлика између минималне и максималне вредности подршке еластичне базе.
Резултат претпоставке ће бити опет маргина сигурности. Али у овом случају, могућа маржа сигурности неће прећи неколико процената. На пример, чак и за греде са једним распоном, на којем се расподељено оптерећење понаша, равномерно се мења од 1.5к на почетку греде до 0.5к на средини греде и поново на 1.5к на крају греде (погледајте чланак "Редукција дистрибуираног терета до еквивалентно једнако распоређеног") оптерећење ће бити кл, што се тиче греде, што је равномерно расподељено оптерећење. У међувремену, максимални момент савијања за такав светлосни сигнал ће бити
М = кл 2 / (8,2) + кл 2/24 = 10кл 2/96 = кл 2 / 9,6
Ово је за 20% мање него за греде на којима дјелује равномерно распоређено оптерећење. За греде, промена у реакционој реакцији је описана прилично компликованим једначином, посебно ако има много концентрираних оптерећења, разлика ће бити још мања. Па, не заборави на тачку 2.1.
Као резултат тога, када се користе ове претпоставке, задатак израчунавања снопа на чврстом еластичном темељу је поједностављен што је више могуће, нарочито са симетријом наношених оптерећења, асиметрична оптерећења ће довести до ролне темељнице и то треба избјећи у сваком случају. Осим тога, скоро на рачунање не утиче број примењених концентрованих оптерећења. Ако је за гред на шарнирским подупирачима, без обзира на њихов број, мора се поштовати стање нулте деформације на свим носачима, што повећава статичку неодређеност зрака бројем помоћних носача, при израчунавању греда на еластичном темељу, довољно је узети у обзир деформацију као нула на тачкама примјене екстремно концентрираних оптерећења - спољашњи зидови. У овом случају, деформација под концентрованим оптерећењем - унутрашњи зидови се одређују према општим једначинама. Па, да бисте утврдили нацрт фондације на тачкама где се претпоставља да је деформација нула, можете користити постојеће регулаторне документе о прорачуну основа и темеља.
И можете једноставно да изаберете дужину конзола тако да је деформација и испод унутрашњих зидова нула. Пример како можете користити ове израчунате претпоставке се описује одвојено.
Надам се, драги читалац, информације представљене у овом чланку су вам помогле да барем мало схватите проблем који имате. Надам се да ћете ми помоћи да се извучем из тешке ситуације коју сам недавно срео. Чак и 10 рубака помоћи ће ми сада бити од велике помоћи. Не желим да вас учитам са детаљима о мојим проблемима, посебно пошто их има довољно за читав роман (у сваком случају, чини ми се и чак сам почео да пишем под радним називом "Тее", постоји веза на главној страници), али ако нисам погрешио његов закључак, роман може бити, и можда ћете постати један од његових спонзора, а можда и хероји.
Након успешног завршетка превођења, отвориће се страница са хвала и адреса е-поште. Ако желите поставити питање, молимо вас да користите ову адресу. Хвала. Ако се страница не отвори, највероватније сте направили трансфер из другог новчаник Иандек, али у сваком случају, не брините. Најважније је да приликом преноса наведете свој е-маил и ја ћу вас контактирати. Поред тога, увек можете додати свој коментар. Детаљније у чланку "Састаните са доктором"
За терминале, број Иандек новчаника је 410012390761783
За Украјину - број картице хривња (Приватбанк) 5168 7422 0121 5641