Прикупљање терета на подној плочи

Када креирају куће са индивидуалним планирањем куће, по правилу, програмери суочавају се са великим неугодностима употребе фабричких панела. С једне стране, њихове стандардне димензије и облик, с друге стране - импресивна тежина, због чега је немогуће учинити без привлачења грађевинске опреме за подизање.

За преклапање кућа са просторијама различитих димензија и конфигурација, укључујући овал и полукруг, монолитне армиране бетонске плоче су идеално решење. Чињеница је да, у поређењу са фабричким, захтевају значајно мање новчаних улагања како за набавку неопходних материјала, тако и за испоруку и инсталацију. Осим тога, имају значајно већу носивост, а површина плоча је врло квалитетна.

Зашто, са свим очигледним предностима, сви не боре за бетонирање подова? Мало је вероватно да се људи више плаше даљих припремних радова, нарочито зато што ни редосљед арматуре нити оплата уређаја данас представљају било какву потешкоћу. Проблем је другачији - не сви знају како правилно израчунати монолитну подну плочу.

Предности уређаја монолитног преклапања ↑

Монолитни армирани бетонски подови су рангирани као најпоузданији и свестрани грађевински материјали.

  • Према овој технологији могуће је покрити просторије практично било које величине, без обзира на линеарне димензије објекта. Једина ствар која је неопходна за блокирање великих простора је потреба за инсталирањем додатне подршке;
  • Они пружају високу звучну изолацију. Упркос релативно малој дебљини (140 мм), они су у стању да потпуно искључе буку треће стране;
  • са доње стране, површина монолитног ливења је глатка, непропусна, без капи, стога најчешће се такви плафони завршавају само танким слојем кита и обојеним;
  • чврсто ливење вам омогућава изградњу удаљених структура, на пример, за стварање балкона, што ће бити једна монолитна плоча са преклапањем. Иначе, такав балкон је много издржљивији.
  • Недостаци монолитног ливења укључују потребу за употребом специјализоване опреме за сипање бетона, на примјер, бетонских миксера.

За конструкције лаког материјала попут газираног бетона, погоднији су монтажни монолитни подови. Израђени су од готових блокова, на примјер експандиране глине, газираног бетона или сличних материјала, а затим се сипају бетоном. Излази, с једне стране, лагана конструкција, а са друге - служи као монолитни ојачани појас за цијелу конструкцију.

Према технолошким уређајима разликују се:

  • монолитни сноп греда;
  • равне греде су једна од најчешћих опција, цена материјала је мања овде, јер нема потребе за куповином греда и обраде подних плоча.
  • имају фиксно дрво;
  • на професионалном поду. Најчешће, овај дизајн се користи за стварање тераса у изградњи гаража и других сличних објеката. Професионални лимови играју улогу нефлексибилне оплате на којима се бетон сипа. Функције подршке ће се вршити металним оквиром састављеним од колона и греда.


Обавезни услови за добијање висококвалитетног и поузданог монолитног преклапања на таласастом поду:

  • цртеже, које указују на тачне димензије структуре. Дозвољена грешка - до милиметра;
  • израчунавање монолитне подне плоче, при чему се узима у обзир оптерећење које ствара.

Профилирани листови омогућавају вам да добијете монолитно преклапање са ребром, које карактерише већа поузданост. Ово значајно смањује трошкове бетона и арматурних шипки.

Израчунавање равних греда ↑

Преклапање ове врсте је чврста плоча. Подржано је колонама, које могу имати капитулације. Потоњи су неопходни када се, у циљу стварања потребне ригидности, одмарају на смањењу обрачунатог распона.

Израчунавање монолитне плоче на контури ↑

Параметри монолитне плоче ↑

Јасно је да тежина ливене плоче директно зависи од његове висине. Међутим, поред стварне тежине, доживљава и одређено оптерећење дизајна, које се формира као резултат тежине нивелационог естриха, завршног премаза, намјештаја, људи у соби и још много тога. Било би наивно претпоставити да ће неко у потпуности предвидети могућа оптерећења или њихове комбинације, стога се у прорачунима прибегавају статистичким подацима, на основу теорије вероватноће. На овај начин примите вредност дистрибуираног оптерећења.


Овде је укупан терет 775 кг по квадратном метру. м

Неке од компоненти могу бити краткотрајне, остале су дуже. Да не би дошло до компликација наших израчунавања, сложићемо се да привремено преузмемо оптерећење дистрибуције.

Како израчунати највећи момент савијања ↑

Ово је један од дефинисаних параметара приликом одабира одсека арматуре.

Подсетимо се да имамо посла са плочом која је подржана дуж контуре, тј. Она ће дјеловати као снопа не само у односу на осовину абсциса, већ и на осу апликатора (з), а доживљаваће компресију и напетост у оба равнина.

Као што је познато, моменат савијања према оси абсциса зрака је подупрт на два зидова са распоном лн израчунато по формули мн = кнлн 2/8 (за погодност, његова ширина је 1 м). Очигледно, ако су распони једнаки, онда су моменти једнаки.

Ако сматрамо да је у случају квадратног оптерећења к1 и к2 једнако, могуће је претпоставити да они представљају половину дизајна оптерећења, означену са к. И.е.

Другим ријечима, може се претпоставити да се армирање постављено паралелно са осовима абсциса и апликатора израчунава за исти савијени момент, који је пола већи од истог индикатора за плочу, који има два зидова као носач. Добијамо да је максимална вредност израчунатог момента:

Што се тиче величине момената за бетон, ако сматрамо да истовремено доживљава притисни ефекат у равнинама праволинијским једнако другима, његова вриједност ће бити већа,

Као што је познато, калкулације захтијевају вриједност једног момента, стога се аритметички просјек М узима као његова израчуната вриједност.а и Мб, што у нашем случају износи 1472,6 кгф · м:

Како одабрати одељак вентила ↑

Као пример, израчунат ћемо одсек шипке према старој методи и одмах запазимо да коначни резултат израчунавања користећи било који други метод даје минималну грешку.

Који метод израчунавања изаберете, не заборавите да ће се висина арматуре, зависно од његове локације у односу на к и з осе, разликовати.

Као вредност висине, прво узимамо: за прву осу х01 = 130 мм, за други - х02 = 110 мм. Користимо формулу А0н = М / бх 2 0нРб. Сходно томе, добијамо:

  • А01 = 0.0745
  • А02 = 0.104

Из помоћне табеле у наставку налазимо одговарајуће вредности η и ξ и израчунати потребну површину користећи формулу Фан = М / ηх0нРс.

  • Фа1 = 3.275 кв. види
  • Фа2 = 3,6 квадратних метара. види

Заправо, за армирање 1 стр. м. 5 арматурних шипки су потребне за полагање у уздужном и попречном правцу са кораком од 20 цм.

Да бисте изабрали одељак, можете користити табелу испод. На пример, за пет шипки ⌀10 мм добијамо површину од 3.93 квадратних метара. цм, а за 1 рм. м биће дупло више - 7,86 квадратних метара. види

Дио арматуре постављен у горњем делу узет је са одговарајућом маргином, тако да се број арматуре у доњем слоју може смањити на четири. Затим у доњем делу подручја, према табели ће бити 3.14 квадратних метара. види

Пример израчунавања монолитне плоче у облику правоугаоника ↑

Очигледно, у таквим конструкцијама, тренутак који делује у односу на осовину абсциса не може бити једнак његовој вредности у односу на осу апликатора. Штавише, што је веће ширење између његових линеарних димензија, то ће више изгледати као сноп са шаркама. Другим речима, почевши од одређеног тренутка, величина ефекта попречног армирања постаје константна.

У пракси је зависно од попречних и уздужних тренутака на вриједности λ = л2 / л1 више пута приказано:

  • при λ> 3, уздужни је више од пет пута попречно;
  • на λ ≤ 3, ова зависност се одређује распореду.

Претпоставимо да желите израчунати правоугаону плочу од 8к5 м. Узимајући у обзир да су прорачунске распоне линеарне димензије простора, добијамо да је њихов однос λ 1,6. По кривини 1 на графикону, наћи смо однос тренутака. То ће бити једнако 0,49, одакле имамо ту м2 = 0,49 * м1.

Надаље, да би се пронашао укупан тренутак вредности м1 и м2 морају бити преклопљене. Као резултат, добијамо да је М = 1,49 * м1. Хајде да наставимо: да израчунамо два момента савијања - за бетон и ојачање, затим са њиховом помоћи и израчунатим тренутком.

Сада поново пређемо на помоћну таблу, одакле се налазе вредности η1, η2 и ξ1, ξ2. Затим, заменом вриједности пронађених у формули, која израчунава површину попречног пресека арматуре, добијамо:

  • Фа1 = 3.845 м2 цм;
  • Фа2 = 2 квадратна метра. види

Као резултат, добијамо то за армирање 1 ст. м. плоче су потребне:

Самостални прорачун подне плоче: разматрамо оптерећење и ми отвара параметре будуће плоче

Монолитна плоча је увек добра, јер је направљена без употребе дизалица - сви радови се обављају на лицу места. Али, са свим очигледним предностима данас, многи људи одбијају такву опцију због чињенице да без посебних вјештина и онлине програма тешко је прецизно одредити важне параметре, као што су дио ојачања и подручје оптерећења.

Дакле, у овом чланку ћемо вам помоћи да проучите израчунавање подне плоче и њене нијансе, као и да ћемо вас упознати са основним подацима и документима. Савремени онлине калкулатори су добра ствар, али ако говоримо о тако круцијалном тренутку као што се преклапају стамбене зграде, саветујемо вам да будете сигурни и лично рачунате све!

Садржај

Корак 1. Израдили смо шему преклапања

Почнимо са чињеницом да је монолитна армирано-бетонска подна плоча структура која лежи на четири носива зидова, тј. на основу контуре.

А не увек је подна плоча регуларни четверострук. Штавише, данас се у пројектима стамбених кућа разликују претенциозност и разноврсност комплексних облика.

У овом чланку ћемо вас научити да израчунате 1 метар плоче, а за израчунавање укупног оптерећења користићете математичке формуле подручја. Ако је то веома тешко - пробити површину плоче у одвојене геометријске облике, израчунати оптерећење сваке, онда само сумирати.

Корак 2. Геометрија пројектне плоче

Сада размотрите такве основне концепте као физичку и пројектну дужину плоче. Ие физичка дужина преклапања може бити било која, али процијењена дужина зрака већ има другачије значење. Она је назвала минимално растојање између најудаљенијих суседних зидова. Заправо, физичка дужина плоче је увијек дуже од пројектне дужине.

Ево добар видео туториала о томе како израчунати монолитну подну плочу:

Важна тачка: подпорни елемент плоче може бити или зглобна греда која не носи гребен или тврди затезни носач на носачима. Ми ћемо дати пример израчунавања плоче на конзоли без греде, јер ово је чешће.

Да бисте израчунали целу плочу, морате израчунати један метар за почетак. Професионални градитељи користе ову посебну формулу и дају пример таквог обрачуна. Дакле, висина плоче увек је означена као х, а ширина као б. Хајде да израчунамо плочу са овим параметрима: х = 10 цм, б = 100 цм. Да бисте то урадили, потребно је да се упознате са овим формулама:

Следеће - на предложеним корацима.

Корак 3. Израчунајте оптерећење

Плоча је најлакше израчунати ако је квадратна и ако знате који ће се терет бити планиран. Истовремено, неки део терета ће се сматрати дугорочним, што је одређено количином намештаја, опреме и бројем спратова, а друго - краткорочном, као грађевинском опремом током изградње.

Поред тога, подна плоча мора да издржи друге врсте оптерећења, како статистичке тако и динамичне, са концентрованим оптерећењем која се увек мери у килограмима или у новчаницама (на пример, мораће да се инсталира тешки намештај) и оптерећење дистрибуције мјерено у килограмима и чврстоћи. Конкретно, обрачун плоче је увек усмерен ка одређивању оптерећења дистрибуције.

Ево драгоцених препорука о томе како да учитате плочу у облику савијања:

Друга важна тачка која такође треба узети у обзир: на које зидове ће почивати монолитна подна плоча? На зиду од цигле, камена, бетона, пене бетона, газираног или гвожђа? Због тога је толико важно израчунати плочу не само из положаја оптерећења на њој, већ и са становишта сопствене тежине. Нарочито, ако је уграђен на недовољно јаке материјале, као што је блок за гашење, газирани бетон, пјенов бетон или проширени бетон од глине.

Сам израчунавање подне плоче, ако говоримо о стамбеној кући, увек је усмерено на проналажење дистрибуцијског оптерећења. Израчунава се према формули: к1 = 400 кг / м². Међутим, овој вриједности додаје се тежина саме плоче, која је обично 250 кг / м², а бетонска кошуљица и подно и завршни под дају додатних 100 кг / м². Укупно имамо 750 кг / м².

Имајте на уму, међутим, да напонски савијања плоче, која по својој контури почива на зидовима, увек пада у центар. За распон од 4 метра, напон се израчунава као:

л = 4 м Ммак = (900х4) / 8 = 1800 кг / м

Укупно: 1800 кг по 1 метар, само такво оптерећење треба да буде на подној плочи.

Корак 4. Изабрали смо конкретну класу

То је монолитна плоча, за разлику од дрвених или металне греде, израчуната по попречном пресеку. На крају крајева, сам бетон је хетерогени материјал, а његова натезна чврстоћа, течност и друге механичке карактеристике имају значајну варијацију.

Оно што је изненађујуће, чак и када се узимају узорци из бетона, чак и из једне серије, добијају се различити резултати. На крају крајева, пуно зависи од фактора као што су контаминација и густина мешавине, методе компактирања других различитих технолошких фактора, чак и тзв. Цементне активности.

При израчунавању монолитне плоче увек се узима у обзир класа бетона и класа арматуре. Отпор самог бетона увек се одражава на вредност коју отпор арматуре иде. Тацно, арматуре ради на проширењу. Одмах направите резервацију да постоји неколико шема дизајна која узимају у обзир различите факторе. На пример, силе које одређују основне параметре попречног пресека према формулама, или израчунавање у односу на тежински центар одсека.

Корак 5. Изабрали смо део ојачања

Уништавање плоча се јавља када ојачање достигне своју затезну чврстоћу или снагу приноса. Ие готово све зависи од ње. Друга тачка, ако се снага бетона смањује за 2 пута, онда је носивост арматуре плоче смањена са 90 на 82%. Стога, ми верујемо у формуле:

Ојачање се врши везивањем арматуре из заварене мреже. Ваш главни задатак је израчунати проценат ојачања попречног профила са уздужним арматурним шипкама.

Као што сте вероватно приметили више од једном, његови најчешћи типови секција су геометријски облици: облик круга, правоугаоника и трапезијума. И прорачун самог попречног пресека се одвија у два супротна угла, тј. дијагонално. Осим тога, имајте на уму да одређена чврстоћа плоче такође даје додатну арматуру:

Ако рачунате ојачање дуж контуре, онда морате да изаберете одређену област и израчунате секвенцијално. Даље, на самом објекту је лакше израчунати попречни пресек, ако узмемо ограничени затворени објекат, као правоугаоник, круг или елипсе и рачунамо у двије фазе: користећи формирање спољне и унутрашње контуре.

На пример, ако израчунате ојачање правоугаоне монолитне плоче у облику правоугаоника, онда морате обележити прву тачку на врху једног угла, а затим обележити другу и израчунати целу област.

Према СНиПам 2.03.01-84 "Бетонске и армиранобетонске конструкције", сила затезања у односу на ојачање А400 је Рс = 3600 кгф / цм² или 355 МПа, али за бетонску класу Б20, Рб = 117кгс / цм² или 11.5 МПа:

Према нашим прорачунима, за армирање 1 мјерача треба нам 5 шипки с пресеком 14 мм и ћелијом 200 мм. Затим ће површина попречног пресека арматуре бити 7,69 цм². Да би се обезбедила поузданост деформације, висина плоче је прецењена на 130-140 мм, а онда је ојачани део 4-5 шипки по 16 мм.

Дакле, познавањем параметара као што је тражени бренд бетона, тип и део арматуре који су потребни за подну плочу, можете бити сигурни у своју поузданост и квалитет!

Примери израчунавања подних плоча

Пример 8. Плоча зграде великог панела слободно подржана око контуре (слика 53).

Почетни подаци Димензије плоче у плану - 3580'6580 мм. Дебљина је 120 мм. Димензије локација за подршку: дуж кратког распона - 50 мм; дуж дужег распона - 70 мм.

Процењена ширина плоче: л1 = 3580 - 50 = 3530 мм;2 = 6580 - 70 = 6510 мм.

Плоча од тешког бетона разреда 15 за чврстоћу притиска производње Б касета. Израчунати отпор:

за гранично стање прве групе (при израчунавању дуготрајног оптерећења) Рб = 8,5 × 0,9 × 0,85 = 6,5 МПа;бт= 0,75 × 0,9 × 0,85 = 0,57 МПа;

за гранична стања друге групе Рб, сер= 11 МПа;бт сер= 1,15 МПа.

Почетни модул еластичности бетона у компресији и напетости за производе за производњу касета Еб= 20,5 × 10 3 × 0,85 = 17,4'10 3 МПа.

Оптерећење по 1 м 2 плоче, без сопствене тежине: израчунато - 4500 Н / м 2 (

450 кгф / м 2); регулатор - 3600 Н / м 2 (

360 кгф / м 2); дуга - 2600 Н / м 2 (

Маса плоча 1 м 2 0,12 × 2500 = 300 кг / м 2.

Укупне оптерећења на плочи, узимајући у обзир фактор поузданости за предвиђену сврху, гн= 0.95:

израчунато - к = 0,95 (300 × 9,81 × 1,1 + 4500) = 7350 Н / м 2;

регулаторни - кн = 0,95 (300 × 9,81 + 3600) = 6216Н / м 2;

дуго - кл = 0,95 (300 × 9,81 + 2600) = 5266 Н / м 2.

Максимална вредност савијања момента у плочи када је подржана од стране шема снопа на двије дуге стране Мо = кл 2 1/ 8 = 7350 × 3,53 2 × 6,51 / 8 = 74530 Н / м = 74,53 × 10 6 Н × мм.

Израчунавање чврстоће плоче под дејством оперативних оптерећења. Подигнемо плочу са завареном мрежом, у којој штапови дуж распона л1кроз један прекид у складу са тренутним моментом. Пре-додијелите армирање дуж распона1од челичне класе А-ИИИ, и дуж распона2- од челика БП-И. Са таквим ојачањем у тачки 6.31 коефицијент гс= 0.9. Прихвати то01 = 100 мм, х02= 92 мм. Затим коефицијент

Према табели. 10 прихватамо арматуру пречника од 10 мм од челика граде А-ИИИ са нагибом од 300 мм (Нс1 = 98 Н / мм; ас1 = 261 мм 2 / м).

Према табели. 10 прихватити арматуре пречника 3 мм челичне класе БП-1 са нагибом 300 мм (Нс1 = 8,86 Н / мм, ас2 = 23 мм 2 / м).

Израчунавање чврстоће плоче под дејством инсталационих оптерећења. Монтажна тежина плоче, узимајући у обзир динамички фактор од 1,4Г = 300 × 9,81 × 1,4 × 3,58 × 6,58 = 97 × 10 3 Н.

Узимамо схему дизања за шест петљи које се налазе усред кратких страна и трећих страна дужих страна.

Према формули (254) датој таблици. 16 вредности (за л = 1.844) дефинирамо тренутке савијања по јединици дужине плоче.

Моменти савијања у тачки Ц (у средини плоче):

у попречном правцу, б = 0,05; Мц = 0,05 × 97 × 10 3 = 4,8 '10 3 Н × мм / мм;

у уздужном правцу б = 0,0283; Мса= 0,0283 × 97 × 10 3 = 2,75 × 10 3 Н × мм / мм.

При израчунавању инсталационих оптерећења, узети ћемо у обзир да се плоча може подићи на 70% јачине плоче, а затим израчунати отпорност на притисак (узимајући у обзир коефицијент 1.1, узимајући у обзир кратко трајање динамичких оптерећења) Рб= 8,5 × 0,85 × л, л × 0,7 = 6,0 МПа.

Времена савијања перцепирана плочом са прихваћеном арматуром (када се израчунава на оптерећењу инсталације):

Због чињенице да се армирање дуж распона повећава л2, подесите ојачање дуж распона л1.При оперативним оптерећењима, прихваћена арматура осигурава перцепцију савијања момента дуж распона2, једнако М2= Мс2л102 - 0,5Нс2/ Рб) = 31,5 × 3530 (92 × 0,5 × 31,5 / 6) = 9,9 × 10 6 Н × мм.

Моменат савијања М1, на коме се мора утврдити армирање дуж распона1, одредити из стања гдје (када је к = 7350 Н / м 2 = 7,35 × 10 -3 Н / мм 2) Н × мм; Нс1 = 6.5 × 100 × 0.128 = 83.2 Н / мм.

Прихватамо ојачање шипки пречника 8 мм од челика А-ИИИц са нагибом од 200 мм (Нс= 89 Н / мм; ас1= 251 мм 2 / м).

Прихваћена арматура испуњава услове чврстоће под оптерећењем и инсталацијом и захтевима за минимални проценат арматуре.

Израчунавање плоче за формирање пукотина Оптерећење, које треба проверити за стварање пукотина, кн = 6216Н / м 2 = 6,2'10 -3 Н / мм 2.

Савијесни момент који одговара формирању пукотина у савијању дуж распона л1,приближно смо одредили формулом Мцрц = л2х2Рбт сер/ 3,5 = 6510 × 1202 × 1,15 / 3,5 = 30,8 × 106 Н × мм.

Према графикону на сл. 48 када је л = 1.844 коефицијент а1= 0.095.

Оптерећење на којем се пукотине формирају у распону плоче

Н / мм 2 -3 -3 Н / мм 2.

Пукотина се формира у плочи.

Смањени степен ојачања је м = 0,17 × 10 -2.

Када је влажност 40% или више, коефицијент в = 0,15.

Лимит дефлеција. одговара оптерећењу кл

Према графикону на сл. 50 б = 0.108.

Деформација прелази дозвољену вредност. Потребно је повећати арматурне плоче.

Дупло ојачавамо дуж распона л1,онда М1 = 2,6 × 9 '10 6 = 121,8 × 10 6 Н × мм;

м = 0,5 (2 × 0,251 + 0,09) = 0,295%;

к = 0,1 + 0,5 × 0,295 × 10 -2 × 390/11 = 0,152;

Потребно је одвајање.

Коначно узмемо: дуж раздаљине од л1 - фитинге пречника 8 мм са корпом од 100 мм од челика од класе А-ИИИ; дуж раздаљине2 - вентили пречника 4 мм са нагибом од 150 мм направљени од класе БП-И челика.

Пример 9. Плоча од шупље језгре зграде великих панела, која је инхибирана са три стране (Слика 54).

Сл. 54. На пример, шема, израчунавање композитне шупље језгре, подржано на три стране

Потребно је утврдити ојачану конструкцију, провјерити отпорност на чврстоћу, отпор и отпорност на пукотину плоче на шупљој језгри подупрти на двије кратке и једне дугачке стране на зидовима зграде великог панела. Плоча има комбиновано ојачање: преднапрегнута ојачања дуж дугачке стране и заварена мрежа у два правца.

Оригинални подаци Димензије плоче 5980'3580 мм, дебљине 220 мм. Пречник празнина д = 40мм, корак празнинавац = 200 мм, број празнина н = 17. Дебљина ивице: екстремно - бво = 90 мм, средњи -бв= 60 мм. Дебљина (висина) горње и доње полице х ¢ф = хф = 40мм.

Плоца након уградње преградних зидова на њега се стегне на носацима у платформским зглобовима са зидним панелима. Дубина плоче: 80 мм на кратким странама, 100 мм на дугој страни.

Бетонске плоче су тежак за притисак Б20. Отпорност на бетон Рб, сер = 15 МПа, Рбт сер = 1,4 МПа, Рб = 11,5 × 0,9 = 10,3 МПа, Рбт = 0,9 × 0,9 = 0,81 МПа. Почетни модул еластичности бетона Еб= 24000 МПа.

Натезана ојачања челичне Ат-В класе са пречником од 10 - 12 мм, за коју је Рс, сер = 785МПа, Рсп= 680 МПа, Есп = 190 000 МПа, цена 1 тон - 181 руб.

Нерезациона ојачања жице класе БП-Идиаметри 5мм, за које је Рс, сер = 395 МПа, Рс= 360 МПа, Ес = 170000 МПа, цена 1 т - 202 руб.

Заштитни слон: за преднапрегњавање ојачања - 25 мм, за ненапоризоване арматуре - 15 мм.

Оптерећење на плочи је равномерно распоређено.

Стандардно оптерећење по 1 м плоче: на сопствену тежину плоче 4 кН; од тежине пода 0,1 кН, од тежине партиција 1,3 кН, привременог оптерећења 1,5 кН, укључујући дугорочни 0,3 кН.

Процењена оптерећења узимајући у обзир фактор поузданости до одредишта гн= 0.95:

када израчунате снагу

к = (1,1 × 4 + 1,2 × 0,1 + 1,1 × 1,3 + 1,3 × 1,5) 0,95 = 7,5 кН / м 2 = 7,5 × 10 -3 Н / мм 2;

када проверава отпорност на пукотине

к= (0,1 + 1,5) 0,95 = 1,52 кН / м 2 = 1,52 × 10 -3 Н / мм 2;

приликом провере отвора и отварања пукотина

Проверите јачину плоче дуж празнина. Моменти инерције бетонског дела плоче:

савијање уз празнине

Израчунајте димензионални параметар

Сила плоче преко попречног пресека уз просечну ширину његове ширине без ојачања се проверава условом

Пошто је к = 7.5кН / м 2, снага без арматуре није обезбеђена. Потребно је осигурати уградњу фитинга.

Одређивање потребне јачине арматуре. Када се израчунава чврстоћа плоче, сматра се да је слободно подржана на три стране (два кратка и један дугачак). Делимично стезање плоче у споју платформе се не узима у обзир у сигурносној граници.

Процењена висина одсека по дужини л1, л2: х01 = 220 - 25 -0,5 × 10 = 190 мм; х02= 220 - 15 -0,5 × 5 = 208 мм. Поред распона л1плоча има комбиновано ојачање. Прво претпостављамо да подручја напета и ненапресована ојачања дуж распона имају однос 3: 1. Затим за комбиновано ојачање, смањена отпорност арматуре Рс1= (3Рсстр + Рс) / 4 = (3 × 680 + 360) / 4 = 600МПа, снижена цена 1 тЦс1 = (3 × 181 + 202) / 4 = 186 руб.

Моменат савијања од израчунатог оптерећења у средњем делу када је плоча подржана са шема снопа на двије кратке стране М0= кл1 2 л2/ 8 = 7,5 × 5,9 2 × 3,530 / 8 = 115,2 кН ​​× м = 115,2 × 10 6 Н × мм.

Одредите потребне арматурне плоче. Висина компримиране зоне

Претходно је претпостављено да је подручје преднапрегнуте арматуре дуж распона л1састоји се од 3/4 површине пресека свих ојачања у овом правцу. Затим је потребна површина преднапрегнуте арматуреАстр= 0,75 × 757 = 568 мм 2.

Узмите 8 штапова пречника од 10 мм класе челика Ат-В, одсека Астр1= 628мм 2.

Узмите 7 штапова пречника 5 мм од жице класе БП-1, сегмента Ас1 = 137 мм 2 (питцх 400 мм).

Поред распона л1узимамо 16 шипки пречника 5 мм од жице класе БП-1, површина попречног пресека 313 мм (питцх 400 мм).

Провера трајности ребара на резу. Хоризонтално растојање од осовине плоче која подржава средиште прве празнине Со = (бво + д) / 2 = (90 + 140) / 2 = 115 мм.

Снага екстремног потпорног ребра се проверава формулом

Пошто је к = 7.5кН / м 2, стање чврстоће екстремне ивице је задовољено.

Формула се проверава чврстоћа средњих ребара најближе носачу

Пошто је к = 7.5кН / м 2, испуњен је услов чврстоће за прво средње ребро.

Израчунавање формирања пукотина Нормалне пукотине у савијању плоче се не јављају ако је услов М £ Мсарса, где је М савијани момент од нормативног оптерећења у делу за који се проверава могућност пуцања; Мсарц - тренутак који је перципирао одјељак током формирања пукотина.

Моменат савијања М-дефиниције, узимајући у обзир двије фазе рада плоче пре и након штипања по зидовима.

Проверите могућност пуцања у средини распона1.Поред овог распона, плоча има преднапрегнуте арматуре. Зато тренутаксгсодређени формуломсгс= Рбт серВпл + П (еоп + р) где је Впл - тренутак отпорности смањеног дела за екстремно растегнуто влакно, узимајући у обзир нееластичне деформације испруженог бетона, П представља силу за преднапрезање минус све губитке;оп- ексцентричност прелиминарне силе компресије је релативно у односу на тежински центар смањеног дела; р је растојање од центра тежине смањеног пресека до језгре која је најдаље од тестиране испружене површине пресека.

Проверити отпорност пукотина плоче током савијања дуж распона л1узмимо израчунати И-секцију, у којој се кружне празнине замењују квадратним еквивалентом са бочном = 124 мм.

С обзиром да је однос армирања плоче дуж распона л1 м = (628 + 156) / (220 × 3530) = 0,001 2 = 4,01 × 10 7 мм 3.

Да би се одредила сила за преднапрезање П, неопходно је поставити почетну вредност напона арматуре сспи израчунати губитак напетости. Претпоставимо да се напон арматуре врши електротермално на заустављачима, при чему се препоручује да се одреди напон ссп из стања ссп = Рс, сер -Р, гдеРс, сер = 785 МПа; р = 30 + 360 / л = 30 + 360/6 = 90 МПа (л = 6м - дужина напета шипка, м). На максимално дозвољеној арматури за преднапрезањесп= 785 - 90 = 685 МПа.

Одредите први губитак преднапрезања: губитак од релаксације1 = 0,03 ссп= 0,03 × 695 = 21 МПа; губици због температурне разлике Дт између температура загрејане шипке и заустављања; ми ћемо узети Дт вриједности према СНиП 2.03.01-84, тада 65 ° Ц2= 1.25Дт = 1.25 × 65 = 81 МПа;

губици због брзог пузања6Одређено зависно од вредности напрезања у бетонубпна нивоу центра гравитације стресног појачања, узимајући у обзир губитке1. с5. Да одредимо напоребпизрачунајте следеће вредности:

сила преднапрезања минус губици с1. с5

смањена површина Ацрвена = 3530 × 202 - 17 × 124 2 = 5,19 '10 5 мм 2;

ексцентричност силе у преднапрегнутој арматури у односу на тежину смањеног дела еоп= атцрвена - астр = 110 - 30 = 80 мм;

савијања тренутка од сопствене тежине плоче у свом просечном попречном пресеку при савијању дуж шема снопа дуж распона л1 Мг = гл2л 2 1/ 8 = 4 × 10 -3 × 3530 × 5900 2 = 6,14-10 7 Н × мм (г = 4 кН / м 2 = 4 × 10 -3 Н / мм 2 - дистрибуирано оптерећење од сопствене тежине плоче).

Знак "минус" значи да је напетост натезна. У овом случају губитак напона6= 0

Први губитак преднапрегнуте

Сада утврдимо други губитак преднапреза:

губици од опуштања напонске арматуре под напетост на стопама си = 0;

губитак од пузања бетона се не узима у обзир, јер је стрес сбстристезање.

Затим други губитак

Укупан губитак с = 102 + 40 = 142 МПа> 100 МПа. Стога се утврђена вриједност губитака не повећава.

Са свим губицима, сила компресије

Растојање р је дефинисано као за еластично тело користећи формулу р = И (ицрвенаАцрвена) = 2,79 × 10 9 / (110 × 5,15 × 10 5 = 49,2 мм.

Узимајући у обзир пронађене вредности Мцрц = л, 4 × 4,01 × 10 7 + 3,47 × 10 5 (80 + 49,2) = 101 × 10 6 Х × мм> Мн = 51 × 10 6 Н × мм. Пукотине у распону нису формиране.

Сада проверавамо могућност пуцања на подупирачу када је плоча оштрица зидова. Пошто је савијани момент М о црц = Рбт серИ / ицрвена = 1,4 × 2,79 × 109/110 = 35,5 × 10 6 Н × мм> М о н = 16.4 '10 6 Н × мм, на носачу се не формирају пукотине.

Када проверавате јачину плоче за савијање дуж распона л2 утврђено је да је могуће формирање пукотина дуж празнина. Када се проверава отпорност на пукотину плоче, потребно је прихватити стандардно оптерећење на плочи умјесто израчунатен, уместо израчунате бетонске отпорности на истезањебт ¾ сизеРбт сер.

Условно формирање пукотина

Од кн = кн1 + кн2 = (5 + 1.52) 10 -3 = 0.00652 Н / мм 2, онда, када проверавамо другу групу крајњих стања, не постоје пукотине дуж празнина.

Провера дефлекције плоче Као и код плоче под дејством регулаторних оптерећења, не формирају се пукотине, онда дефинирамо дефлекције као код еластичног тела. У првој апроксимацији, дефлекције ће бити дефинисане као за плочу, слободно подржане на двије кратке стране формулом

Дефлација израчуната за шему подршке снопом је мања од максимално дозвољене. Према томе, нема потребе да се прецизира вредност одбојне плоче, узимајући у обзир тространи лежај и штапање на подупирачима.

Пример 10. Монолитна плоча континуалног дела, причвршћена са три стране (Слика 55).

Сл. 55. Шеме, на пример, израчунавање монолитне подне плоче

Почетна плоча је дебела 13 цм у грађевинској ћелији 6'6 м монтажне монолитне зграде са унутрашњим зидовима монолитног бетона и панела завјесних зидова. Плоча је обликована у једном циклусу са унутрашњим зидовима. Унутрашњи зидови и подне плоче су израђени од тешког бетона разреда Б15 чврстоће.

Схема дизајна плоче: плоча је причвршћена са три стране и нема четврте стране.

Процењена ширина плоче: л1 = 6000 - 160 = 5840 мм;2 = 6000 - 80 = 5920 мм.

узимајући у обзир сопствену тежину, г = 0,16 × 2500 × 9,8 = 4 × 10 3 Н / м 2 = 4 × 10 -3 Н / мм 2.

Дизајнирање оптерећења узимајући у обзир фактор сигурности за предвидјену сврху ин = 0.95:

к = 0,95 (п + л, лг) = 0,95 (4,5 -3 + 1,1 × 4 × 10 -3) = 8,45 × 10 -3 Н / мм 2;

Карактеристике конструкције бетона и арматуре.

За тежак бетонски разред Б15 природно учвршћивање: Рб = 8,5 × 0,9 = 7,65 МПа; Рбт = 0,75 × 0,9 = 0,675 МПа;

штапови периодног профила класе А-ИИИ пречника од 6 до 8 мм -Рс = 355 МПа;сн = Рс, сер = 390 МПа;с = 20 × 104 МПа;

Уклоните пукотине у подупираче и распонске делове плоче

Према табели. 13 када је л = 1: а 0 1= 3.3, и 0 2= 4.2, и 0 3= 4.8;

кцрц, 1 = 3,3 (160 2 × 1,15) / 5840 2 = 2,85 × 10 -3 Н / мм 2 2 × 1,15) / 5840 2 = 3,62 × 10 -3 Н / мм 2 2 × 1,15) / 5840 2 = 4,14 × 10 -3 Н / мм 2 2 Рбт сер) / 3.5 = (1000 × 160 2 × 1,15) / 3,5 = 8,41 × 10 6 Н × мм.

Потребан попречни пресјек ојачања за перцепцију мцрц:

Израчунавање носивости плоче. Када се једнострано парење преклапа са носачем, носачка решетка је усидрена помоћу попречног штапа навијеног у дебљину зида до дубине од лан = 120 мм, а затим:

површинска пунктура дужине б = 1000 мм

сила затезања која се посматра сидром,

Максимална сила перцепирана сидром,

потребна ојачања за перцепцију момента ман

ас, ан = (10,2 × 10 6) / (355 × 0,965 × 140) = 213 мм 2.

Плоча ради са пукотинама у одељку за подршку. Одабрали смо подручје арматуре из услова

Прихватимо жицу с пречником од 10 мм са кораком од 100 мм од челика разреда БП-И (а ¢с, 1 = 196 мм 2).

Пречник сидрења за сидрење се додјељује у зависности од силе по једној уздужној шипку подконструкције,

Привез за сидрење прихваћен са пречником од 8 мм од челика граде А-ИИИ.

Носивост плоче је одређена формулом

Према табели. 11 поставити коефицијенте дистрибуције савијених тренутака

м1 = 12,84 × 10 6 Н × мм, а затим потребна ојачања плоче

Односи ии, одговара коефицијенту дистрибуције вентила: ас,2= 270 × 0,15 = 40,5 мм 2, ас, 1= 270 × 1,5 = 405 мм 2; ас, 1И = 270 × 0,15 × 2 = 81 мм 2.

Провера носивости плоче са прихваћеним арматурама:

Снага плоче је обезбеђена

Израчунавање објелодањивања нормалне пукотине на уздужну осу се производи према формули

У одељку подршке

Релативна висина компримиране зоне у формирању пукотина

Напреза у арматуру под дејством оптерећења која одговара моменту пуцања,

Носивост плоче

Напон у арматурним шипкама

где је д = 1 - за савијене елементе; јл= л, 6-15м = 1,6 - 15 × 0,0014 = 1,58 - коефицијент узимајући у обзир дугорочни ефекат оптерећења.

х = 1, 2 - са ојачањем жице периодног профила. Исправите количину отвора пукотина, узимајући у обзир рад испруженог бетона изнад пукотина.

Тренутак када се испружени бетон изнад пукотина практично искључује са посла, мо = мцрц + ибх 2 Рбт сер = 8,41 × 10 6 + 0,13 × 1000 × 160 2 × 1,15 = 12,24 × 10 6 Н × мм 2; и = (15 мА) / х = (15 × 0,0014'7,39 ) / 1,2 = 0,13; а = Ес/ Е б = 17 × 10 4/23 × 10 3 = 7,39.

Тренутак који делује у пресеку плоче од оптерећења кл,

Коефицијент узимајући у обзир ниво утоварне плоче

Коефицијент, узимајући у обзир трајање терета,

Коефицијент који узима у обзир рад испружених бетона преко пукотина,

фитинге пречника 8 мм од челичног разреда А-ИИИ са тлаком од 175 мАс, 1 = 287мм2, ас, 2 = 63 мм2;

к = 0,1 + 0,5 × 0,00126 × 390/11 = 0,122;

ј1 = 1,6 - 15 × 0,00126 = 1,58; х = 1¾ на ојачању шипке периодичног профила, онда

Подесите количину отвора пукотина, узимајући у обзир рад испруженог бетона изнад пукотина

мо = 8,41 × 10 6 + 0,16 × 1000 × 160 2 × 1,15 = 13,12 × 10 6 Н × мм;

и = 15 × 0,00126 × 8,45 / 1 = 0,16; а = 19,44 × 10 4/23 × 10 3 = 8,45;

Преклапање плоче пре тренутка пуцања у распону

где јб2 = 2 - да се узме у обзир утицај дуготрајног пузања бетона, б ° = 0,34 (види табелу 13).

Отклањање плоче у граничном стању је дефинисано као за плочу причвршћену дуж контуре са односом ширине л1 : 2л2, л ¢ = 2л2/ л1 = (2 × 5920) / 5840 "2,

где је к коефицијент који узима у обзир степен штиповања плоче у потпорним секцијама, одређује се када је иИИ £ иЈа:

к = 1 / (1 + 0.25и) = 1 / [1 + 0,25 (13,75 + 0,7 + 13,75 + 0,7)] = 0,49;

в = 0,15 је коефицијент који карактерише еластично-пластичко стање бетона компримиране зоне; х1 = л + 0,2 (2л - 1) = 1 + 0,2 (2 × 1 - 1) = 1.2 - коефицијент узимајући у обзир пораст ограничења у средишту слободне ивице плоче, причвршћен на три стране када је> 0, 5; х2= х01/ (х01 - 0,7) = 14 / (14 - 0,7) = 1,05 - коефицијент узимајући у обзир могуће одступања у дебљини заштитног слоја арматура;